Расширение зоны дегазации
Однозначно можно утверждать, что уменьшение величины кратности циркуляции крепкого раствора / (ур.(22.4)) или увеличение зоны дегазации АХ (ур.(22.6)) способствовует уменьшению затрат греющего источника для генератора и охлаждающей среды для абсорбера - ур. (22.7)-(22.11).
Методы уменьшения / или увеличения АХ (при условии XD-const):
• повышение температуры греющего источника Тгор и связанное с этим повышение температуры конца процесса генерации (точке 2) способствует уменьшению ХА. Существуют ограничения на уменьшение величины ХА повышенная коррозионная активность смеси «агент-сорбент» (например, для NH3-H20 при Х^<0,1), термическая нестойкость некоторых смесей «агент-сорбент» при высоких температурах и низких концентрациях;
• уменьшение температуры охлаждающей среды для абсорбера способствует повышению XR. Поскольку для охлаждения абсорбера используют внешнюю охлаждающую среду, то, понятно, что минимальный уровень соответствует Тср - 10 ...12°С (артезианская вода).
Для работы абсорбционной машины в режиме теплового насоса этот способ уменьшает возможность получения более горячей воды для целей отопления, что делает его совершенно нерациональным.
Очевидно, что использование греющего источника повышенной температуры и охлаждающей среды пониженной температуры способствуют повышению эксплуатационных затрат абсорбционной машины.
Предположим, что на основании исходных данных для создания абсорбционной машины зона дегазации ЛХ<5-6%, т. е. машина является неработоспособной. Таким образом необходимо создать такое схемно-цикловое решение машины, для которого при неизменных Тгор, Тср и Тход стало бы возможным АХ>5-6%.
Проанализируем, какими факторами может быть вызвано сужение зоны дегазации.
Солнечная, геотермальная и другие виды возобновляемой и нетрадиционной энергии являются заманчивыми для использования в качестве греющего источника в любых теплоиспользующих машинах (в том числе и абсорбционных), однако эти источники характеризуются низким температурным уровнем, который для условий Европы не превышает 100°С. С точки зрения «большой» энергетики доказано, что тепло с температурным потенциалом Тгор-70°С уже является не работоспособным, а его выбросы в атмосферу - экологически безопасными, таким образом полезное использование этих энергетических ресурсов в «малой» энергетике весьма актуально.
В то же время, для режима отопления необходимо обеспечить температуру теплоносителя (с точки зрения анализа абсорбционных машин - температуру охлаждающей среды) от Тср=55...65°С для южных отопительных районов Европы до Гс/,=80...100°С при продвижении к северу.
Из общего опыта создания схемно-цикловых решений абсорбционных машин известно, что цикл одноступенчатой абсорбционной машины при 7^=100^ и 7^=80... 100°С невозможно осуществить даже теоретически, так как это противоречит Второму закону термодинамики.
Кроме того, для обеспечения протекания некоторых химико- технологических процессов необходимо поддерживать температуры ТХОЛ<-40°С при использовании исключительно низкотемпературных абсорбционных холодильных машин.
Сужение зоны дегазации при перечисленных температурных режимах работы абсорбционной машины показано на рис.22.14.
Рис.22.14. Сужение зоны дегазации термохимического компрессора: а) при понижении Тгор, б) при повышении Тср (аналогично для понижения Тхол) о - цикл с нормальной зоной дегазации; • - цикл с «суженной» зоной дегазации |
Для практической реализации абсорбционных машин с рассмотренными температурными уровнями эксплуатации, необходимо прибегнуть к применению схемно-цикловых решений с расширенной зоной дегазации.
Отметим, что «основной процесс» абсорбционной машины с расширенной зоной дегазации может быть связан на всем протяжении с процессами в термохимическом компрессоре, а может проходить совершенно независимо.