разное

«Метод циклов»

«Метод циклов» заключается в поэтапном наращивании необ­ратимостей в цикле Карно (последовательном «ухудшении» идеаль­ного цикла), которые обусловлены реальными условиями работы каждого элемента в составе холодильной машины (теплового насоса).

«Метод циклов» - это пошаговый метод, основные этапы которого представлены на рис.5.1.

«Метод циклов»

Рис.5.1. Основные этапы «метода циклов»

Цикл-образец - это обратимый (идеальный) цикл с минималь­но необходимым набором процессов, т. е. элементов в составе холо­дильной машины или теплового насоса. В качестве цикла-образца, по рекомендациям Международного Института Холода 1938 года, прини­мают обратный обратимый цикл Карно. В настоящей книге будет показано, что любой обратимый цикл может быть использован в качестве цикла-образца.

Эталонный цикл - это цикл машины с минимально необхо­димым набором процессов (элементов) и свойственных им необрати - мостей. Эталонный цикл можно назвать «самым теоретическим» из действительных и «самым действительным» из теоретических. Понятие «эталонный цикл» не является установившимся и зависит от типа холодильной машины (теплового насоса).

Действительный цикл - это цикл машины с полным набором основных и вспомогательных элементов (процессов) и свойственных им необратимостей.

Простейшая парокомпрессорная холодильная машина (тепло­вой насос) состоит из 4 основных элементов: компрессора, конденса­тора, дроссельного вентиля[8] и испарителя. Следовательно, имеют место следующие необратимости:

• необратимость в процессе сжатия в компрессоре;

• необратимость в процессе дросселирования;

• необратимости в процессах теплообмена между рабочим веществом и внешними источниками тепла при подводе и отводе тепла в цикле.

Будем считать, что перечисленные необратимости вызваны исключительно реальными условиями эксплуатации каждого из 4 элементов при условии, что тепловой контакт между элементом и окружающей средой отсутствует (п.2.5).

Степень термодинамического совершенства (Т}Стс) цикла это отношение

СОР

Пстс = соробр' (5Л)

Где СОРобр ~ коэффициент преобразования обратимого цикла-образца; СОР - коэффициент преобразования любого цикла, отличного от обратимого цикла-образца, т. е. цикла, имеющего необратимость.

Для обратимого цикла-образца /fcrc^l - Если в качестве цикла - образца использовать цикл Карно, то величину т]Стс некоторые авторы называют степенью карнотизации цикла. Абсолютно очевидно, что введение любой необратимости оказывает влияние на изменение степени термодинамического совершенства цикла (т]стс< 1)-

На рис. 5.2 представлен «метод циклов» для анализа термоди­намического цикла простейшей (например, аммиачной) холодильной машины.

Рассмотрим каждый из этапов в формировании действи­тельного термодинамического цикла.

Цикл 1: обратный обратимый цикл Карно. Цикл-образец построен на температурах источников тепла (Тср и Тхол). Основные характеристики цикла:

• удельная холодопроизводительность цикла

Q0=TxmAs^wi.(b-l-4-a(5.2)

VV

• удельная работа, затрачиваемая для осуществления цикла (работа цикла)

1={тсР-Тхм)^^пл.(1-2-3-4У, (5.3)

СОР цикла Карно

_ Яо _

Карно

Т - т

COR

(5.4)

W,

Циклі

Ср хол


Степень термодинамического совершенства tjCtc-^-

&#171;Метод циклов&#187;

A b

A b a b

Рис.5.2. «Метод циклов» в анализе парокомпрессорной холодильной машины

На первом этапе термодинамического анализа можно сделать следующие выводы:

• СОР машины является функцией монотонно возрастающей при повышении температуры Тхол (или монотонно убывающей при понижении Тхол);

• СОР машины является функцией монотонно возрастающей при понижении температуры Тср (или монотонно возрастающей при понижении Тср).

Цикл 2: цикл Карно с необратимостью в процессах подвода - отвода тепла[9]. Цикл построен на основных рабочих температурах холодильной машины (Тк и Т0).

Передача тепла от источника тепла к рабочему веществу (или наоборот) возможна только при наличии разности температур, в этом случае теплопередающая поверхность теплообменного аппарата будет иметь реальные (конечные) размеры.

Основные рабочие температуры парокомпрессорной холодиль­ной машины определяется следующим образом:

• температура кипения рабочего вещества Т0 = Тхол - АТИ\

• температура конденсации рабочего вещества Тк = Тср + АТК, где ATИ и АТК - разность температур в испарителе и конденсаторе, соответственно. Величины ATИ и АТК определяются конструктивными особенностями испарителя и конденсатора и колеблются в пределах от 1...2° (для современных пластинчатых теплообменных аппаратов) до 20° и выше - для теплообменных аппаратов старых конструкций.

Учитывая вышеизложенное, запишем:

• удельная холодопроизводительность цикла (аналогично УР - (5.2))

Q0 = TX0/lAs = пл.(Ь — 1 — 4 —а);

• удельная работа цикла (аналогично ур. (5.3))

V2 = {TcP-TxoJ,)As = >vi.( 1-2-3-4);

• СОР цикла Карно с необратимостью в процессах подвода - отвода тепла

(5.6)

Обратим внимание, что в большинстве случаев при расчете действительной холодильной машины температуры источников тепла Тср и Тхол неизвестны, так как эти величины не являются паспортными характеристиками машины. Соответственно, невозможно определить значение СОРкарно с помощью ур.(5.4). Основные рабочие темпера­туры холодильной машины (Тк и Т0) известны всегда, поэтому

Величина СОР*Карно (ур.(5.5)) зачастую подменяет величину СОРКарно и

Используется как знаменатель дроби ур.(5.1) для определения 7]Стс•

На втором этапе термодинамического анализа можно сделать следующие выводы:

• СОР машины является функцией монотонно возрастающей при повышении температуры Т0 (или монотонно убывающей при понижении Го);

&#171;Метод циклов&#187;

(5.5)

&#171;Метод циклов&#187;

Степень термодинамического совершенства

• СОР машины является функцией монотонно возрастающей при понижении температуры Тк (или монотонно возрастающей при повышении Тк).

• исследование функции Т]стс на экстремум методами высшей математики дает следующие результаты

&#171;Метод циклов&#187;

Лете ~

Тогда

Дг)(

}стс

&#171;Метод циклов&#187;

И

(Тр+АТщХТ^-Т^)

Dt)(

'стс

<Тхол + АТи)(ТСР-Тхш)


Д (ЛТт)

Т„.лти, т,

Тхол(Тср-Тхоя + АТи+АТщ)-


Если обозначить величину --------------- ШІ--

-а, а величину

Тср>АТКД'ТХ

КД ком

Ср

Д(АТИ)


Дг}(

&#171;Метод циклов&#187;

Гстс

А

- /3, то видно, что — > 1, т. е. изменение АТИ в

Большей степени, чем АТК влияет на Т)стс - Таким образом выбору величины АТИ, т. е. выбору типа теплообменного аппарата для процесса подвода тепла от источника с низкой температурной должно быть уделено повышенное внимание.

Цикл 3: цикл Карно для реального рабочего вещества.

Цикл 1 и цикл 2 были построены для идеального газа, т. е. без учета свойств действительного рабочего вещества (на диаграмме T-s отсутствовали пограничные кривые). Поскольку процессы подвода тепла (процесс 4-1) и отвода тепла (процесс 2-3) изотерми-ческие, то при рассмотрении реального рабочего вещества цикл Карно должен реализовываться в области влажного пара.

С точки зрения термодинамического анализа цикл 2 и цикл 3 аналогичны по определению основных характеристик, т. е. имеет место соотношение СОРцикд2 = СОР цим з - На этом этапе анализа можно присвоить конкретные названия элементам, в которых осуществляют процессы (рис.5.3): 1-2 - сжатие в компрессоре; 2-3 - отвод тепла в конденсаторе; 3-4 - расширение в детандере; 4-1 - подвод тепла в испарителе. Несмотря на то, что цикл 3 предусматривает использо­вание реального рабочего вещества, на практике он неосуществим из - за того, что процессы адиабатного расширения и адиабатного сжатия посредством детандера и компрессора, соответственно, не рациональ­но осуществлять в области влажного пара.

Первая причина практической нереализуемости цикла 3 на практике заключается в неработоспособности детандера и необходи­мости его замены другим расширительным устройством (рис.5.4.).

Удельная работа, которая может быть получена в детандере, равна wtf=h?-h4 или графически представлена как н>д = wi.(3-4s-d).

(5.6а)

При использовании детандера удельная работа цикла холодильной машины определяется как

W цикла = WKM - Мд


ІЗ 4

Конденсатор

І--------------- 1

І J..

^ 1

1 2|

А

Теплоноситель

Хладоноситопь

| (И) у

Г

1 1

1--------------- 1

Испаритель

ТЕ

Рис .5.3. Холодильная машина (тепловой насос), состоящая из набора 4 минимально необходимых элементов

&#171;Метод циклов&#187;

Рис.5.4. Замена детандера дроссельным вентилем

&#171;Метод циклов&#187;

Детандер (Д>

Или

Wцикт — пл.(1-2-3-4я) = пл.(1-2-3-d) - wi.(3-4s-d).

В парокомпрессорных холодильных машинах работа, произво­димая детандером, меньше, чем работа, необходимая на преодоление трения в самом детандере. Иными словами, работы, которую потенциально можно получить в детандере, не хватит та то, чтобы детандер «провернул» свой собственный вал, следовательно, для того, чтобы детандер был работоспособным, к нему необходимо подводить (!) энергию. Понятно, что такой подход является нецелесообразным ни с позиций термодинамики, ни с позиций практики. Очевидно, что детандер должен быть заменен каким-либо иным расширительным устройством, например, дроссельным вентилем.

По устройству, а также по уровню сложности изготовления и эксплуатации (капитальным и эксплуатационным расходам) детандер аналогичен компрессору. Замена детандера дроссельным вентилем оказывается положительным моментом с точки зрения стоимости и эксплуатации холодильной машины, так как дроссельный вентиль значительно дешевле по сравнению со стоимостью детандера, практи­чески не требует обслуживания и безотказен в работе.

(5.66)

Рассмотрим термодинамические основы замены детандера дроссельным вентилем. В результате процесса детандирования (3-4s) и дросселирования (3-4h) получают влажный пар одинаковой темпера­туры и давления, однако различие составляет степень сухости пара и,
следовательно, значение энтальпии h4s>h4h. Удельная холодопроизво- дительность машины с дроссельным вентилем меньше удельной холодопроизводительности машины с детандером на величину

Aqo = пл.(а-1-4гс) - пл.(а-1-4^Ь)= rui.(b-4h-4s-c).

Кроме того, удельная работа цикла холодильной машины с дроссель­ным вентилем будет равна только удельной работе компрессора

Wцикла = WKM = ПЛ.( 1-2-3-d).

Далее будет показано (п.5.3), что величина потери холодо­производительности Aq0 = rui.(b-4h-4s-c) численно равна работе детандера и>д = rui.(3-4s-d).

Окончательно величина СОР холодильной машины с дроссельным вентилем определяется как

СОР = q° = Яо = hl"h4k

Пцикла WKM h2-hj

Или

COP= q° - njl(a~1-4h-c)

™цикла ПЛ.( 1-2-3 ~d )

В классической термодинамике цикл l-2-3-4h известен как обратный необратимый цикл Клаузиуса-Ренкина. Даже если построить этот цикл при условии АТИ= 0 и АТК =0, то он все равно является необратимым, так как в термодинамической сущности процесса дросселирования 3-4k лежит необратимость.

Итак, замена детандера дроссельным вентилем имеет два последствия:

• первое - позитивное, вызванное уменьшением капитальных и эксплуатационных затраты холодильной машины за счет замены дорогостоящего и сложного в эксплуатации детандера на достаточно дешевый и практически не требующий технического обслуживания дроссельный вентиль;

(5.7а) (5.76)

• второе - негативное, вызванное уменьшением величины СОР холодильной машины одновременно от двух факторов: уменьшения холодопроизводительности на величину Aq0 и увеличения работы цикла до величины работы компрессора.

Т

&#171;Метод циклов&#187;

,2

!\11

/

1"

S

Рис.5.5. Возможное расположение адиабаты сжатия

Вторая причина практической нереализуемости цикла 3 (рис.5.5) заключается в необходимости обеспечения безопасной эксплуатации компрессора - теория гидравлического удара.

Процесс 1-2 - сухой ход компрессора. Начало и конец процесса сжатия находится в области перегретого пара. «Сухой ход» является обязательным условием бесперебойной (безаварийной и долговре­менной) работы любого компрессора.

Процесс 1 '-2' - влажный ход. Начало процесса находится в области влажного пара, конец - в области перегретого пара. С точки зрения теории, «влажный ход» является безопасным режимом работы, однако на практике следует избегать таких режимов, так как они соп­ровождаются усиленным износом движущихся частей компрессора.

Процесс 1 "-2" - гидравлический удар. Попадание жидкого рабочеего вещества в цилиндр компрессора приводит к тому, что в процессе нагнетания жидкость (несжимаемая!) не успевает покинуть цилиндр через клапан и оказывает сверхдопустимое давление на поршень, клапанную плиту и верхнюю крышку цилиндров компрессора, в результате чего происходит разрушение клапанной плиты и последующее разрушение компрессора (со взрывом), которое может привести к разрушению другого оборудования, а также тяжелым травмам вплоть до гибели обслуживающего персонала. Гидравлический удар - самая тяжелая авария в холодильной технике.

С точки зрения термодинамики перемещение точки 1 на правую пограничную кривую благоприятно отражается на величине СОР, так как способствует увеличению холодопроизводительности. С точки зрения эксплуатации, это также позитивный момент, так как остановить процесс в точке 7, находящейся в области влажного пара (рис.5.2, Цикл 3) невозможно ввиду того, что не существует контрольно-измерительного прибора, который зафиксировал бы это положение. Напомним, что манометр фиксирует давление, например, давление насыщения pQ, а термометр - температуру Tj=TQ. В области
влажного пара (от левой до правой пограничной кривой) ро однозначно определяет Т0, так как в диаграмме состояний для чистого рабочего вещества эти линии совпадают.

На третьем этапе термодинамического анализа можно сделать следующие выводы:

• переход к сухому ходу компрессора возможен путем пере­мещения точки 1 на диаграмме состояний на правую пограничную кривую;

• процесс детандирования должен быть заменен процессом дросселирования;

• СОР холодильной машины с дроссельным вентилем меньше, чем СОР холодильной машины с детандером.

Цикл 4: цикл с использованием процессов дросселирования и сухого хода компрессора при условии, что процессы подвода и отвода тепла остаются изотермическими.

Цикл 4 также не осуществим на практике, так как процесс сжатия в компрессоре состоит из двух частей:

• 7-2 - адиабатного сжатия (реализуемого на практике);

• 2-2 изотермического сжатия (нереализуемого на практике). На четвертом этапе термодинамического анализа можно

Сделать следующий вывод: изотермические процессы подвода-отвода тепла необходимо заменить изобарными.

Цикл 5: цикл Планка[10] - эталонный цикл парокомпрессорной холодильной машины.

В связи с тем, что в области влажного пара (на диаграммах состояний) изотермы и изобары совпадают, переходим к построению цикла при условии, что процессы подвода и отвода тепла осу­ществляются изобарно, для чего необходимо определить изобары, соответствующие изотермам. По таблицам насыщенных паров или диаграммам состояний для каждого рабочего вещества определяем

То ~*Ро и Тк —>рк-

Замена изотермического процесса подвода-отвода тепла изобарным приводит к появлению дополнительной необратимости - эквива­лентной заштрихованной площади на рис.5.6, что представляет допол-

Рис.5.6. Эталонный цикл парокомпрессорной холодильной машины (цикл Планка)

Нительное тепло, которое необходимо отвести в конденсаторе. Видно, что температура конца сжатия (Т2) отличается от температуры конденсации Т2>ТК.

В реальных условиях эксплуатации температура конца сжатия (Т2) имеет ограничения:

• для аммиака Г2<145°С, где 145°С - температура вспышки минерального масла, традиционно используемого для смазки аммиач­ных компрессоров;

• для рабочих веществ HFC - и HCFC типа Т2<Т[11], где Г* является температурой химического разложения конкретного рабочего вещества. Во многих случаях химическое разложение сопровождается выделением токсичных, ядовитых и взрывоопасных веществ, например, фосгена*.

Цикл Планка неосуществим на практике, в связи с невоз­можностью в действительной машине точно зафиксировать состояние насыщенного пара (точка 1) и насыщенной жидкости (точка 3), что было описано ранее.

На пятом этапе термодинамического анализа можно сделать следующие выводы:

&#171;Метод циклов&#187;

• точка всасывания в компрессор (точка 1) должна быть перемещена в область перегретого пара для обеспечения гарантии сухого хода;

• точка выхода из конденсатора (точка 3) должна быть перемещена в область переохлажденной жидкости. Для упрощения
термодинамического анализа и инженерных расчетов холодильных машин с применением диаграммы T-s делают предположение, что изобары в области переохлажденной жидкости совпадают с левой пограничной кривой.

Цикл 6: действительная холодильная машина с необрати­мостью в процессе сжатия.

Исходя из условий нормальной эксплуатации компрессора, точка 1 должна соответствовать состоянию перегретого пара. Разность между температурой насыщения (точка 0) и температурой всасывания (точка 1) - рис.5.7 - называется перегревом на всасывании в компрессор. Для аммиачных компрессоров перегрев на всасывании должен быть не менее 3...5°, для рабочих веществ HFC - и HCFC типа - не менее 15...20°. Этот факт можно легко объяснить, используя изображение процессов сжатия для разных рабочих веществ в диаграмме состояний lgp-h (рис.5.8). Адиабаты для аммиака проходят полого (в диаграмме lgp-h) и при любых отклонениях точки 1 от заданного состояния, точка 2 всегда будет оставаться в области перегретого пара[12].

Для рабочих веществ HFC - и HCFC-типа политропы сжатия (адиабаты) проходят круто и даже незначительное отклонение точки 1 может привести к перемещению всей политропы сжатия в область влажного пара. Кроме того, встречаются рабочие вещества, у которых правая пограничная кривая имеет сложный характер изгиба, тогда даже при начале сжатия в области перегретого пара, конец сжатия будет находиться в области влажного пара.

Рассмотрим подробно, как повлияет перемещение точки 1 в зону перегретого пара на СОР цикла холодильной машины (рис.5.8).

Процесс 4-1 рассмотрим как соединение процессов 4-0 (кипение) и (0-1) перегрев пара. В этом случае удельные величины холодопроизводительности и работы компрессора запишем как суммы

Q0 + Aq0 = пл. (b-O-4-c) + пл. (а-1-O-b), wKm + Aw км = wi.(0-d-3-e-0) + пл. (l-2-d-O-l).

Следует помнить, что процесс перегрева пара всегда сопровождается увеличением работы (Aw). В этом случае СОР холодильной машины будет записан как

Характер протекания политропы сжатия для разных рабочих веществ: а) аммиак; б, в) рабочие вещества HFC - и HCFC-типа

W + Aw

Если перегрев пара 0-1 осуществляется в испарителе, то перегрев условно считают полезным. В этом случае слагаемое Aq0 увеличивает числитель дроби в ур.(5.8). Если перегрев пара 0-1 осуществляется во всасывающем трубопроводе компрессора (неудовлетворительная изоляция и т. д.), то перегрев соответственно считают вредным, так как Aqo=0, следовательно, СОР машины однозначно понижается.

Существенное влияние на величины Aq0 и Aw оказывает показатель политропы сжатия для каждого рабочего вещества (или угол наклона изобар в области перегретого пара, что хорошо продемонстрировать в диаграмме T-s ), т. е. величины Aq0 и Aw обладают разной скоростью возрастания. Анализ влияния перегрева пара на СОР холодильной машины должен осуществляется чрезвычайно внимательно, а выводы будут справедливыми только для анализируемого рабочего вещества.

На рис.5.2 (цикл 6) показано условно, что действительный процесс сжатия 1-2 отличается от теоретического l-2s (адиабатного). На характер изоюражения политропы 1-2 влияют различные конструк­тивные и эксплуатационные факторы компрессора, однако наиболь­шее влияет оказывает система охлаждения цилиндров компрессора.

&#171;Метод циклов&#187;

Процесса перегрева пара

При проведении испытаний невозможно определить характер изображения политропы 1-2, поэтому известными являются только термодинамические свойства рабочего вещества в точке 1 (всасывание
в компрессор) и в точке 2 (нагнетание из компрессора)*. Сравнение производят относительно отклонения точки 2 от точки 2s на диаг­рамме состояний рабочего вещества:

• T2>T2s, слабое охлаждение цилиндров компрессора, чаще - воздушная система охлаждения посредством оребрения корпуса компрессора в зоне цилиндров;

• T2~T2s, однако процесс является необратимым, так как линии процессов 1-2 и l-2s не совпадают. Наиболее вероятный случай, что компрессор имеет надежную систему охлаждения, например, с использованием «водяной рубашки»;

• T2<T2s, необратимый процесс сжатия при интенсивном охлаж­дении компрессора с использованием регенеративной системы охлаж­дения цилиндров компрессора всасываемыми холодными парами рабочего вещества.

Для реализации на практике Цикла 6 достаточно выполнить условия 7,/=Го+(3...5°) и Гз=7>-(3...5°). В этом случае можно исполь­зовать аммиак в качестве рабочего вещества холодильной машины.

&#171;Метод циклов&#187;

Анализ Цикла 6 может быть усложнен введением гидрав­лических сопротивлений со стороны рабоче вещества в процессы подвода-отвода тепла (действительная работа теплообменных аппа­ратов). Как правило, гидравлические сопротивления в парокомпрес - сорных холодильных машинах были незначительными, в связи с чем, традиционно, не учитывались при термодинамическом анализе. Для

Рис.5.9. Влияние гидравлических сопротивлений в конденсаторе и испарителе на цикл холодильной машины

Кроме исключительных случаев, когда это делают специальными методами, например, индицированием. После испытания компрессора методом индицирования компрессор становится неработоспособным, поэтому этот метод применяют исключи­тельно на заводах-изготовителях компрессоров при испытаниях одного компрессора из серии, например, из 10 000 штук.

Современных конструкций трубчатых и пластинчатых теплообменных аппаратов величины АТИ и АТК значительно меньше тех, которые соответствуют условиям теплопередачи в традиционных (кожухо - трубных) конструкциях, что компенсируется существенным увели­чением гидравлических сопротивлений в них. Этот факт должен быть отражен в анализе «методом циклов» (роФрі и ркФр2)•

На шестом этапе термодинамического анализа можно сделать следующий вывод: конструктивные особенности компрессора, тепло- обменных аппаратов, влияющие на цикл, должны быть отражены при анализе действительного цикла холодильной машины.

Описанный «метод циклов» и полученные выводы полностью сохраняют свою актуальность для анализа парокомпрессорных тепловых насосов и теплофикационных машин, однако во всех графических построениях (рис.5.2-5.9) температуры источников тепла должны соответствовать назначению анализируемой машины.

&#171;Метод циклов&#187;

Температура

Холодильная машина с минимально необходимым набором элементов изображена на рис.5.10, цикл машины в различных диаграммах состояний - на рис.5.11.

Рис.5.11. Цикл простейшей парокомпрессорной холодильной машины (теплового насоса) в различных диаграммах состояний рабочего вещества

&#171;Метод циклов&#187;

разное

Дизайнерские радиаторы из чугуна от radimaxua.com

Интернет-магазин radimaxua.com предлагает широкий ассортимент дизайнерских радиаторов из чугуна, выпускаемых под брендом RETROstyle. Изготовлением декоративных радиаторов занимаются европейские заводы.

Солнечные коллекторы для отопления

Домашние отопительные системы обычно работают за счет энергии электричества, природного газа или масел, за которые необходимо платить. К тому эти способы отопления вредят окружающей среде. Альтернативой им является солнечная батарея или коллектор.

Как раскрутить свой Instagram с помощью сервиса Like Social ?

Популярность социальных сетей сделала возможной организацию бизнеса в Интернете. Чтобы убедиться в том, что интернет-дело может быть прибыльным, достаточно обратить внимание на количество пользователей популярной сети «Инстаграм», которое на сегодняшний …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел. +38 05235 7 41 13 Завод
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 067 561 22 71 — гл. менеджер (продажи всего оборудования)
+38 067 2650755 - продажа всего оборудования
+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи всего оборудования
e-mail: msd@inbox.ru
msd@msd.com.ua
Скайп: msd-alexandriya

Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Представительство МСД в Киеве: 044 228 67 86
Дистрибьютор в Турции
и странам Закавказья
линий по производству ПСВ,
термоблоков и легких бетонов
ооо "Компания Интер Кор" Тбилиси
+995 32 230 87 83
Теймураз Микадзе
+90 536 322 1424 Турция
info@intercor.co
+995(570) 10 87 83

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.