Эксергетический анализ
Эксергетический анализ абсорбционной машины, по сравнению с компрессорной, усложняется необходимостью расчета изменений химической эксергии в процессах абсорбции и генерации. Первый пример поэлементного эксергетического анализа абсорбционной холодильной машины со смесью NH3-H20 был выполнен научной группой под руководством Я. Шаргута в начале 1960-ых годов. К сожалению, провести анализ для других температурных условий работы или другого рабочего вещества, используя эту оригинальную методику, не удалось ни одному из исследователей*, в связи с чем единственный пример эксергетического анализа абсорбционной холодильной машины почти 50 лет без изменений присутствует в различных книгах по эксергетическому анализу.
Для авторов этой работы интерес представлял эксергетический анализ работы насосов, чему и было уделено наибольшее внимание.
Специфика определения химической эксергии материальных потоков не позволяет однозначно трактовать результаты расчетов различных авторов, а также выполнять сравнительный анализ и оптимизацию, так как сильно разнятся исходные данные для расчета химической эксергии по разным литературным источникам. В связи с эти многие авторы ограничивались значительно более простым методом определения эксергетической эффективности абсорбционной машины в целом, не разделяя ее на компоненты
Е ЧЇ-'
(22.38) |
Qi |
Р, АТГ У1 хол
Г Л
1—* Т
V г°р J
Где Т0 - абсолютная температура окружающей среды для выполнения эксергетического анализа.
Для применения современных методов эксергетического анализа в термоэкономическом анализе и оптимизации необходим поэлементый анализ абсорбционной машины. Наглядность и простота графического метода эксергетических балансов (п.5.5.2), потребовали развитие этого метода для абсорбционных машин, что и было выполнено автором метода - П. Jle Гоффом. В основе проведения анализа лежит теория разделения схемы абсорбционной машины на «разделитель» и «смеситель» (рис.22.24).
Площадь под линией 7-2, характеризующей охлаждение греющего источника в генераторе, представляет эксергию топлива абсорбционной машины. Эксергию топлива за вычетом пл.( 1-2-4-3) - деструкции эксергии в генераторе, пл.(5-6-8-7) - деструкции эксергии в конденсаторе и площади под линией 5-6 - анергии теплоносителя, можно представить сложной «/»-образной фигурой, состоящей из трех прямоугольников:
• химической эксергии - эквивалента механической работы, затрачиваемой на осуществление процесса «разделения»;
• деструкции эксергии при «разделении» - эта площадь присутствует при анализе абсорбционных машин на рабочих веществах таких как NH3-H20, для которых обеспечение условия XD~ связано с дополнительными затратами первичной энергии в генераторе для осуществления процессов ректификации и дефлегмации;
РАЗДЕЛИТЕЛЬ генератор | | конденсатор
J—L
П
І__
Qk |
X[71] |
I----
' X,
U
FoT L—I
Абсорбер I I испаритель
СМЕСИТЕЛЬ
A) 6)
Абсорбционной холодильной машины 0' |
Рис.22.24. Графический метод эксергетических балансов для
(теплового насоса): а) условное изображение схемы машины; б) графические построения в координатах «в-Q»
Рамму (диаграмму Грассмана) для простейшей абсорбционной холодильной машины, изображенной на рис.22.1.
В логической последовательности (рис.22.25) приведено определение энергетических характеристик абсорбционной холодильной машины (при известном схемно-цикловом решении):
• исходные данные 0о=1ОО кВт; Тхол = -10°С; ГФ=20°С;
Тгор=ш°с.
• характеристики цикла Тк-30°С; Т0 - -20°С; рг-рк-,2 МПа; рА=ро=0,2 МПа; А*=0,45 кг/кг; ХА=0,3 кг/кг; Хо=0,94 кг/кг; /=4,26 кг/кг; qa-M5 кДж/кг; ^=1375 кДж/кг; ^--2507 кДж/кг; qr=3Q37 кДж/кг.
• полные характеристики абсорбционной машины бг=361,48 кВт; 6^=163,63 кВт; 0^=298,41 кВт; СОР=0,277; гг =0,135.
На основании вышеприведенной информации строим процессы в координатах 6-Q (с учетом масштаба) и через площади, описанные на рис.22.246, определяем величины деструкции эксергии в каждом элементе абсорбционной машины - рис.22.26.
В таблице 22.2 представлены результаты расчетов энергетический и эксергетической эффективности абсорбционных машин в различных режимах работы.
Qo |
|
У |
Г |
Тс„ |
|
Тгор=У(Тхол, ТСр) |
1 |
Тк, То РгЩУк, РаЩ>О Хд, ХА, XD, f Яо, Як, Я а, Яг |
Qo, Qk, Qa, qf СОР Є |
Л У |
Исходные данные Расчет цикла Полные характеристики Рис. 22.25. Логическая структура расчета абсорбционной машины Рис.22.26. Графический метод эксергетических балансов, минимальная и действительно затрачиваемая эксергии топлива (вертикальная ось - температурный фактор Карно в, горизонтальная ось - Q) |
Тип термо- трансфор-матора |
Режим работы |
СОР |
Понижающий |
Тепловой насос |
1,269 0,598 1,2 0,539 |
Холодильная машина |
Повышающий |
Рис.22.27. Потоковая эксергетическая диаграмма |
А |
К |
И |
£аи=13,5% ) |
||
,164 кВт |
Qo=100 кВт у |
|||
V |
ЕОД=й, 6% |
Таблица 22.2
Тг |
ТЛ |
Тк |
То |
90 |
50 |
50 |
20 |
100 |
60 |
60 |
20 |
100 |
30 |
30 |
-25 |
0,054 |
0,170 |
90 |
30 |
30 |
-15 |
0,016 |
0,221 |
70 |
30 |
30 |
0 |
0,272 |
0,321 |
60 |
30 |
30 |
10 |
0,51 |
0,448 |
180 |
30 |
30 |
10 |
0,350 |
0,129 |
100 |
50 |
50 |
10 |
0,11 |
0,487 |
70 |
80 30 50 |
0,402 0,667 |
90 |
100 30 50 |
0,363 0,604 |
(ТА-Тгор 3