Двухступенчатая холодильная машина с неполным промежуточным охлаждением и параллельным дросселированием
Промежуточное охлаждение с помощью внешней охлаждающей среды имеет предел, обусловленный величиной Тср. Осуществление промежуточного охлаждения до более низких температур вне зависимости от внешнего источника охлаждающей среды способствует повышению энергетической эффективности машины.
Существуют три схемы двухступенчатых машин и соответствующий им один термодинамический цикл, где промежуточное охлаждение осуществляется частью циркулирующего рабочего вещества:
• в экономайзере в процессе теплообмена кипящего рабочего вещества прирпр горячих паров после КНС (рис. 12.3а);
• в промежуточном сосуде в процессе тепломассообмена холодных и горячих паров при рпр (рис.12.36);
• путем впрыска холодного влажного пара при рпр во всасывающую линию КВС (рис.12.3в).
Промежуточный сосуд - вспомогательный тепломассообмен- ный аппарат, одновременно выполняющий функции отделителя жидкости, смесителя и теплообменника.
Рис.12.3. Двухступенчатые холодильные машины с неполным промежуточным охлаждением и параллельным дросселированием: а) схема с экономайзером; б) схема с промсосудом; в) схема со впрыском; г) цикл в диаграмме Т-s\ д) цикл в диаграмме lgp-h |
Основной поток рабочего вещества после конденсатора направляется в дроссельный вентиль ДВ2, где дросселируется от давления рк до давления в испарителе р0 и далее кипит, производя холод на температурном уровне Т0.
Для осуществления промежуточного охлаждения часть потока жидкого рабочего вещества после конденсатора (служебный поток) дросселируется в ДВІ от рк до промежуточного давления рпр и далее направляется на охлаждение паров после КНС в соответствии с одним из вариантов промежуточного охлаждения (рис.12.3а-в). Процесс 6-6" кипения служебного потока при рпр осуществляется за счет тепла, отведенного ог горячих паров после КНС, за счет чего и происходит промежуточное охлаждение 2-3.
В диаграмме состояний процессы 5-6 - дросселирование служебного потока и 5-7 - дросселирование основного потока совпадают, что создает иллюзию однократного дросселирования. Факт наличия двух самостоятельных процессов дросселирования с одинаковым начальным давлением рк определяется как классификационный
признак двухступенчатой машины параллельное дросселирование. В этом случае рассматриваемые три схемы двухступенчатой машины подходят под единую классификацию двухступенчатой холодильной машины с неполным промежуточным охлаждением и параллельным дросселированием.
Термодинамическая эффективность анализируемых двухступенчатых машин также как и машины, рассмотренной в п. 12.2, повышается за счет уменьшения работы компрессора высокой ступни. Поскольку неполное промежуточное охлаждение служебной частью потока осуществляется до Тз<Тср, то
W |
+ wKBC U '
Однако логическая запись ур.( 12.56) сохраняет свою актуальность.
Разветвление потока рабочего вещества в машине, что отражается в термодинамическом цикле, влияет на различие между величинами расходов рабочего вещества через КНС и КВС. Через КНС проходит то же количество рабочего вещества, что и через
Кнс
Испаритель, следовательно, Ма = —— .
Яо
Рассмотрим методики определения расхода рабочего вещества через КВС для схем, изображенных на рис. 12.3, используя уравнения материального и энергетического балансов. Начнем анализ с более простого варианта (схема со впрыском) и постепенно усложним его при рассмотрении схемы с промсосудом и схемы с экономайзером.
Схема со впрыском (рис.12.3в). В современных машинах вместо экономайзера используют непосредственный впрыск влажного пара (в состоянии, соответствующем точке 6) во всасывающую линию КВС. Жидкость, находящаяся во влажном паре вскипает непосредственно в потоке горячего пара, направляющегося из КНС в КВС, при этом эффект неполного промежуточного охлаждения остается прежним (как и при использовании других схем), однако схема машины со впрыском значительно упрощается и, соответственно, уменьшаются ее капитальные затраты.
Материальный баланс смешения в точке 3 можно записать логически как точка 3 = точка 2 + точка 6 или, используя величины массовых расходов потоков, как
Irnr vur служебный
Маквс =Макнс + Ма. (12.7)
Энергетический баланс процесса смешения в точке 3 имеет
ВИД
Qexod ~ Qebixod
Или
Служебный
Ма 'th+Ma ЯОтОК ' К = Ма ' h3> (12*8) тогда на основании ур.(12.7)
МаШС - h2 + (МГ " Машс )• h6 = Маквс ■ h3, (12.9)
В которое входят два неизвестных маквс и кз. Состояние рабочего вещества в точке 3 чаще всего бывает заданным, исходя из желаемой степени осуществления неполного промежуточного охлаждения по требованиям эксплуатационной надежности КВС Т3~Тпр + (10 ... 15), град.
После преобразований получаем
H2~h6 \k3~Kj |
Мквс і я кнс = м„ |
(12.10) |
Схема с промсосудом (рис. 12.3.6).
Материальный баланс смешения в точке 3 записывают в соответствии с ур. (12.7). Энергетический баланс имеет вид
Служебный
Ма •h2+Ma n°mOK * К" ' = МаКВС - h3, (12.11)
Где х6 = ——— - степень сухости пара служебного потока, который
К ~К
В промсосуде механически разделяется на сухой насыщенный пар относительной массой хе в состоянии 6" и жидкость массой (1- х6) в состоянии 6 '
На основании ур.(12.7), ползаем
Машс ■ h2 + (м™ - Макнс )• h6.. ■ х6 = Маквс h3. (12.12)
Как и ранее, в ур. (12.12) имеют место две неизвестные величины
Маквс и Аз, одну из которых (чаще h3) задают. После преобразований
H2 ~ % V H3-x6h6 |
{f, \
(12.13)
М |
КВС > м КНС =
Схема с экономайзером (рис.12.3а).
Материальный баланс смешения в точке 3 записывается в соответствии с ур.(12.7). Энергетический баланс имеет вид
, (Ал КВС ЛЖ кнс \ . , .ж КНС
(12.14) |
H6\Ma -Ма )+h2 - Ма = , 1ШЖ квс АЖ кнс\
Точка 3 определяется на основании уравнения смешения
К\ма |
КНС \ |
Квс |
(12.15) |
М |
H^M™ = h3*-MaKHC +
Окончательно получаем
MKBC і л КНС |
(12.16) |
Ъ J |
Ґ j , h2~h3^
К
Ур.(12.6) как выражение для определения СОР является верным только с точки зрения логической записи. Для проведения
Расчетов (при М* >Ма ) необходимо сделать предположение, что через КНС и через испаритель проходит 1 условный кг рабочего вещества, тогда через КВС и через конденсатор будет проходить а условных кг рабочего вещества, что должно быть отражено в выражении для определения СОР (ур.(12.2))
Яо |
(12.17) |
СОР =
КНД. квд ' w " +a-w м
■KBC=hHi3. |
W |
Где qo-hj ~h7, wKHC=h2-hb
Величина а определяется: для схемы со впрыском
А = - H3-h6 |
(12.18)
V А = — |
Для схемы с промсосудом
(12.19) |
А-%
H3-h6„x6
/+- |
(12.20) |
Для схемы с экономайзером Ґ » * Л
H2 - h3 V
L6 J
Расходы рабочего вещества через компрессоры не равны М аВС > МаНС И ПРИ Vi<V/ ВН0ВЬ получаем У™С > У™С.