МАШИНОСТРОЕНИЕ

КОЛОННЫЕ АППАРАТЫ ДЛЯ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ АБСОРБЦИИ И РЕКТИФИКАЦИИ

Абсорбция - процесс поглощения (сорб­ции) веществ из смеси газов жидкостью.

Ректификация - способ разделения жид­ких смесей, состоящих из нескольких компо­нентов.

Процессы абсорбции (десорбции), ректи­фикации и глубокого охлаждения осуществля­ются в колонных аппаратах. Колонный аппарат состоит из корпуса 7, снабженного патрубками У, 2, 5, 6 ввода и вывода взаимодействующих фаз и контактных элементов 8 (рис. 5.1.1). Для улучшения распределения взаимодействующих фаз в нижней части колонны размещают рас­пределитель газа (пара) 9, в верхней - распре­делитель жидкости 3 и сепарационное устрой­ство 4. Основной объем тепломассообменной колонны занимают контактные элементы 8.

По способу создания межфазной поверх­ности колонные аппараты можно разделить на пленочные, барботажные и струйные [77].

В пленочных аппаратах поверхностью контакта между фазами является зеркало жид­кости (поверхностные аппараты) или поверх­ность текущей пленки жидкости (пленочные аппараты, рис. 5.1.2, а, б). К этому же классу относятся насадочные аппараты, в которых жидкость стекает по поверхности загружаемой в аппарат насадки из тел различной формы (рис. 5.1.2, в) и механические пленочные (рис. 5.1.2, г).

В барботажных аппаратах поверхность контакта развивается потоками газа, распреде­ляющегося в жидкости в виде пузырьков и струек. Такое движение газа (барботаж) осуще­ствляется при пропускании его через запол­ненный жидкостью колонный аппарат (рис. 5.1.3, а) либо в аппаратах с тарелками различного типа (рис. 5.1.3, б). Подобный ха­рактер взаимодействия газа и жидкости на­блюдается также в насадочных аппаратах с за­топленной насадкой.

-на.

///-

В распиливающих аппаратах поверх­ность контакта образуется путем распыления жидкости в газ (пар). К этой группе относятся аппараты, в которых распыливание жидкости производится форсунками (форсуночные или полые аппараты), в токе движущегося с боль­шей скоростью газа (скоростные прямоточные распыливающие аппараты, рис. 5.1.4, а, 6) или вращающимися механическими устройствами (механические распыливающие аппараты, рис. 5.1.4, в).

Наибольшее распространение получили насадочные и барботажные тарельчатые аппа­раты, работающие при избыточном давлении: аппараты с регулярной насадкой (до 1 МПа); аппараты с насыпной насадкой (до 1,6 МПа);

111

Аппараты с тарелками (до 2,5 МПа), а также аппараты, работающие при атмосферном дав­лении и под вакуумом (остаточном давлении не ниже 665 Па).

К колонным аппаратам предъявляют сле­дующие требования: высокой разделительной способности и производительности; достаточ­ной надежности и гибкости в работе; низких эксплуатационных расходов; небольшой массы; простоты и технологичности конструкции [1].

Расчет тарельчатых колонн. Целью расчета колонны является определение техно­логического режима, основных размеров аппа­рата и его внутренних устройств [77].

Материальный баланс колонны для би­нарных смесей

F = D+W -

FXf = Dxd + Wxw.

D - количество дистиллята, кг/ч, кмоль/ч; F - расход исходного сырья, кг/ч, кмоль/ч; W - ко­личество кубового остатка, кг/ч. кмоль/ч; Xf, Хр, Хуу - массовые или мольные концен­трации соответствующих компонентов в жид­кости.

Флегмовое число, или отношение количе­ства горячего орошения к количеству дистил­лята (R = L/D) является одним из основных параметров, определяющим заданное разделе­ние в процессе ректификации. При увеличении флегмового числа число тарелок уменьшается.

Минимальное флегмовое число при разде­лении бинарных смесей

YD, ург - массовые или мольные концентра­ции соответствующих компонентов в паре.

Оптимальное значение флегмового числа

R0f]T определяется по минимальному объему колонны и может быть получено через коэф­фициент избытка флегмы:

Из теплового баланса колонны опреде­ляют расходы греющего агента (пара), пода­ваемого в нижнюю часть колонны (В), охлаж­дающего агента, подводимого к верхней части

(d'), а также внутренние материальные пото­ки:

^ + В = °НжО + RHmW +d\

Где Нж - энтальпия жидкости состава F, Z), W, кДж/кг, кДж/кмоль.

Количество теплоты, отводимой в кон­денсаторе (при холодном состоянии),

D' = Z^ + DA. + Dc(/K-/X0Jl/>),

Где tK - температура конденсации верхнего продукта состава D; /X0J1 р - температура хо­лодного орошения или дистиллята; L — количе­
ство орошения, подаваемого в колонну; X - те­плота парообразования (конденсации), кДж/кг; с - теплоемкость воды, кДж/(кг-К).

Расход воды в конденсаторе-холодиль­нике

С(/вых ^вх)

Где гвх, гВЬ1Х - температура воды соответст­венно на входе и выходе холодильника.

Внутренние материальные потоки в ко­лонне следующие:

Количество флегмы

L = RD\

Расход пара вверху колонны

Gn = L + D;

Объем паров в рабочих условиях V. Число теоретических тарелок можно определить путем совместного решения урав­нений равновесия фаз, материального и тепло­вого балансов для промежуточного сечения колонны. Однако ввиду трудоемкости такого решения обычно применяют графический ме­тод расчета. Для облегчения графического рас­чета используют условную линию у, опреде­ляющую точку перемещения рабочих линий верхней и нижней частей колонны (рис. 5.1.5). Положение этой линии зависит от величины q, характеризующей состояние исходного сырья.

При заданной температуре tp и составе холодного сырья х/,

Где Нпхг - энтальпия пара состава Хр \ Нсх - энтальпия исходного сырья состава Хр при tf ; Хр - теплота испарения жидко­сти состава Хр, кДж/кг.

Значение q и величина доли отгона е свя­заны соотношением q = 1-е.

При решении графического метода из точки А на диагонали диаграммы с координатой Хр (сырья) проводится прямая (рис. 5.1.5, а), тангенс угла наклона которой

Tga = q/(q-\). От точки D на диагонали диаграммы, координата которой соответствует хр

(рис. 5.1.5, б), проводится прямая с тангенсом угла наклона tg|3 = R/{\ + R) до пересечения

С условной линией q в точке С (рабочая линия концентрационной части колонны). Получен­ная точка С соединяется с точкой Е на диаго­нали диаграммы, абсцисса которой соответст­вует составу остатка Хц/.

Число теоретических тарелок /V, опреде­ляемое в результате построения ступенчатой линии между равновесной кривой и ломаной линией DCE, равно числу построенных ступе­ней.

Действительное число тарелок опре­деляется через общий КПД Е колонны

E = N/Nд,

Где

|!ж - динамическая вязкость жидкости, спз; а - коэффициент относительной летучести; L - поток жидкости; L = RD при движении вверх, L' = L + F при движении вниз, кг/ч; G - поток пара; G = L + D = D(R +1) при

Г R

Движении вверх; О =------- при движении вниз;

H^ - высота переливной планки на тарелки, м;

Ј = 0,316F-°'240>25S4143-

FCB - площадь свободного сечения тарелки, о уж

Доли единицы; ъсж =------------- критерий Шмид-

Ак

Та для жидкой фазы; Уж - кинематическая

Вязкость, м2/ч; D>K - коэффициент диффузии в жидкости, м2/ч.

Типы контактных тарелок. В ректифи­кационных и абсорбционных колоннах исполь­зуют тарелки с переливными устройствами и провального типа, область применения кото­рых зависит главным образом от нагрузок по пару и жидкости и их физических свойств. В химической и родственных отраслях промыш­ленности применяют следующие типы тарелок с переливными устройствами (рис. 5.1.6): кол - пачковые с круглыми колпачками, колпачко - вые с ^-образными элементами, клапанные, ситчатые, струйные, струйные с отбойниками [1,77].

Колпачковая тарелка состоит из основа­ния У, перекрывающего большую часть сечения колонны (рис. 5.1.6, а). В диске имеются круг­лые отверстия, в которых установлены патрубки 2, над которыми крепятся колпачки 3. В ниж­ней части колпачка имеются прорези. Тарелка имеет переливное устройство, сливную регу­лируемую планку 4 и, иногда, затворную пере­городку 5. Колпачки располагаются в вершинах равностороннего треугольника, а ряды колпач­ков - перпендикулярно потоку жидкости.

В тарелке с S-образными элементами (рис. 5.1.6, б) в центральной части располага­ются ^-образные элементы одинакового про­филя, которые при соединении между собой образуют патрубки для прохода пара. С одной стороны в каждой секции имеются трапецие-

Г)

Струйная тарелка состоит из плоского листа, на котором в шахматном порядке сдела­ны прорези 10 в форме «языка» с отогнутой вверх вырезанной частью 10 (рис. 5.1.6, в).

В клапанной тарелке клапаны У / круглой или прямоугольной формы закрывают отвер­стия в основании тарелки (рис. 5.1.6, г). Клапан при работе поднимается на определенную вы­соту. Переливное устройство обычной конст­рукции, имеется сливная планка 4 и затворная планка 5.

Ситчатая тарелка представляет собой плоский лист 12 с отверстиями и обычными переливными устройствами (рис. 5.1.6, д).

Струйная тарелка с отбойниками (рис. 5.1.6, е) состоит из основания и наклонно расположенных отбойников 13. Основания и отбойники выполняют из просечно-вытяжного листа. Листы уложены так, что их отогнутые кромки образуют с плоскостью тарелки острый угол, направленный к переливному устройству. На отбойниках отогнутые кромки направлены вниз, в сторону слива жидкости. Тарелка не имеет сливной планки, на входе жидкости име­ется фигурная переливная планка 14.

Сравнительная оценка показателей работы тарелок различных конструкций (по сравнению с колпачковой) приведены в табл. 5.1.1 [1].

Гидравлический расчет тарельчатой ко­лонны. К основным режимам работы барбо- тажной (ситчатой) тарелки относятся [1]:

Режим смоченной тарелки (провала); барботажный при скорости пара (газа) по

Колонне wK = 0,4...1,2 м/с;

Режим газовых струй (факельный) при wK ~ 1,5...2,0 м/с;

Интенсивного уноса и захлебывания при wK > 2,2 м/с.

Диаметр колонны определяется по выра­жению

4V nwK

Где V - расход пара через колонну.

На верхний предел работы тарелки ока­зывает влияние унос жидкости газом (паром) с тарелки на тарелку, снижающий движущую силу процессов. Потери давления газа (пара) при прохождении через тарелку

Ар = Арсух + Ар

Ст

{Ар

Г-ж

Л

Где АрСух = - перепад давлений

На сухой тарелке; - коэффициент сопротив­ления сухой тарелки; = 1,82; WQ - скорость газа (пара) в отверстии тарелки, м/с; Рг(п) ~ плотность газа (пара); Арст =

Г^------------------------

Гидравличе­

Гп\Ъ

Ское сопротивление слоя жидкости, находя­щейся на тарелке, к - относительная плотость

Пены; hcn - высота сливной перегородки, м; L - расход жидкости, м3/ч; т\ - коэффициент во­дослива (гп\ = 10000); b - длина сливной пере­городки, м; Д/?5 = 31,4- Ю-4 5/с^о - перепад давлений, вызванный силами поверхностного натяжения жидкости; 5 - поверхностное натя­жение жидкости, дин/см: cIq - диаметр отвер­стий, м.

Провальная решетчатая тарелка пред­ставляет собой плоский лист с выштампован - ными в нем прямоугольными щелями. Лист перекрывает все сечения колонны и не имеет специальных переливных устройств. Поэтому жидкость с тарелки стекает через те же щели, через которые проходит пар. Верхняя предель­ная нагрузка по пару определяется захлебыва­нием, приводящим к резкому возрастанию со­противления тарелок и сильному колебанию давления в колонне. Нижняя предельная на­грузка по пару соответствует сформировавше­муся вспененному слою и определяется нача­лом устойчивой и эффективной работы тарелок и всего аппарата.

При работе тарелок провального типа при больших диаметрах колонны возникает попе­речная неравномерность, увеличивающаяся при уменьшении скорости пара и приводящая к резкому снижению общей эффективности кон­тактного устройства.

С конструктивным совершенствованием барботажных тарелок можно ознакомиться в литературе [31, 59, 77].

Насадочные колонны. Насадочные ко­лонны применяют сравнительно небольшого диаметра (0,8... 1 м). Это объясняется тем, что в колоннах большого диаметра жидкость и газ могут двигаться через различные сечения, не взаимодействуя друг с другом. Они предназна­чены главным образом для перегонки высоко­агрессивных или вязких продуктов, при созда­нии небольшого перепада давлений или при малом запасе жидкости в колонне. Колонны с высокоэффективной насадкой используют также для разделения компонентов, имеющих близкие температуры кипения.

Насадки. Эффективность колонны опре­деляется типом применяемой в ней насадки, к которым относятся кольца, седла, насадки из сетки, стекловолокна и проволочной спирали, плоскопараллельная и блочные насадки [1].

Наиболее распространены кольца Рашига и их различные модификации: кольца Рашига внутри пустые; кольца Лессинга имеют внут­реннюю перегородку, а кольца Паля - несколь­ко внутренних перегородок. Кольца изготов­ляют из металла, фарфора, керамики, графита и различных пластиков. Диаметр кольца равен его высоте (5... 150 мм). В промышленных ко­лоннах в основном применяют кольца диамет­ром 25 и 50 мм. Кольца загружают в колонну либо в укладку, либо в навал. В укладку загру­жают, главным образом, кольца диаметром 50 мм и выше.

В промышленности широко распростра­нена насадки типа седел Берля и Инталлокс. Седла изготовляют размером 6...35 мм только из керамики и загружают в колонну в навал. На поверхности седел имеются небольшие вы­ступы, что исключает возможность плотного прилегания элементов насадки друг к другу.

Насадка Спрейпак состоит из одного или нескольких слоев сетки с ячейками 3... 4 мм.

Сетка гофрируется. В колоннах большого диа­метра насадка монтируется секциями. Насадку Гудлое получают из металлической вязаной сетки, из проволоки диаметром 0,1 мм. Высота пакета насадки 100...200 мм. Насадку Стедма - на изготовляют из гофрированной сетки. Диа­метр проволоки 0.25 мм Сетки образуют фи­гуру, собранную из \ сеченных конусов, сва­ренных друг с другом.

Плоскопараллельная насадка представля­ет собой вертикальные пакеты из плоских или волнистых металлических листов, устанавли­ваемых на расстоянии 10 мм. Аналогичная ей хордовая насадка обычно выполняется из дре­весины.

Насадка из стекловолокна представляет собой пакеты стекловолокна и предназначена для работы в условиях невысоких температур. Она выгодно отличается от остальных насадок; площадь ее свободного сечения достигает 95 %, а удельная площадь поверхности состав­ляет 2990 м2/м3.

Насадка из проволочной спирали, сверну­тая в пружины, обладает крайне низким сопро­тивлением и достаточно высокой производи­тельностью, широко применяется в вакуумных колоннах.

Перечисленные типы насадок не исчер­пывают всего их многообразия. Конструкции насадок постоянно совершенствуются, что яв­ляется проявлением тенденции к интенсифика­ции работы насадочных колонн.

При выборе насадки для конкретных ус­ловий разделения можно воспользоваться дан­ными табл. 5.1.2.

Принцип работы насадочных колонн [1]. Контакт пара и жидкости в насадочной колон­не осуществляется по схеме противотока. Ин­тенсивность контакта зависит от гидродинами­ческого режима. При малых нагрузках по газу жидкость стекает по насадке в виде тонких ла­минарных пленок, слабо контактируя с газом. Такой режим называется пленочным. Повыше­ние скорости газа приводит к увеличению сил трения и турбулизации потоков стекающей жидкости и поднимающегося пара. В результа­те этого жидкость подвисает в насадке и более равномерно распределяется по сечению колон­ны (рис. 5.1.7). Переход от пленочного режима к режиму подвисания характеризуется точкой перегиба на кривой (точкой А), которая назы­вается точкой подвисания и принимается за нижний предел устойчивой работы насадочной колонны.

При увеличении скорости газа в области устойчивой работы движение жидкости стано­вится турбулентным и она раздробляется на тонкие пленки, пронизываемые газом. Начиная с некоторой скорости газа заметно возрастает количество жидкости, удерживаемой в насадке, а в верхней части слоя насадки появляется бар - ботирующая жидкость. Общее сопротивление возрастает еще более резко, и на кривой появ­ляется еще одна точка перегиба (точка В), ко­торую называют точкой захлебывания.

Поскольку дальнейшее увеличение на­грузки приводит к резкому росту сопротивле­ния, сопровождающемуся пульсациями давле­ния, точка захлебывания принимается обычно за верхний предел устойчивой работы колон­ны. Оптимальный режим работы соответствует точке захлебывания или близок к ней. Для эф­фективной и устойчивой работы рабочие на­грузки должны быть на 20 % ниже точки за­хлебывания.

Определение диаметра колонны. Так же, как и для тарельчатой колонны, диаметр наса­дочной колонны определяется в зависимости от максимального расхода паров и допустимой скорости их в свободном сечении колонны, выраженной в долях скорости в точке захлебы­вания [1].

Скорость пара в точке захлебывания оп­ределяется согласно корреляции Шервуда:

Y = Лехр(-4АГ),

,0.25

^СВ Рж

, а - удельная площадь поверхно­

Сти насадки, м /mj; для колец Рашига а = 1,2, седел Берля а = 1,82.

Можно также воспользоваться модифи­кацией этого уравнения:

(5.1.1)

Где к\- коэффициент, определяемый по рис. 5.1.8, а; ~ коэффициент, зависящий от

Конструкции насадки; = yjS ^св /а•

Для вакуумных колонн при давлении 1,33... 101 кПа(насадка - кольца Рашига и Паля) служит уравнение

Ч-0,5

W = 3,\4К

3 Иж V'cb Рж

Где К - коэффициент, определяемый по рис. 5.1.8, б; р' - отношение плотностей рабо­чей жидкости и воды.

0,0/ 2 U 6 80,1 2 U 6 1,0

П

А) б)

Рис. 5.1.8. Зависимости для определения коэффициентов к\ уравнения (5.1.1) и А'уравнения (5.1.2)

Аналогичные зависимости имеются и для других видов насадок.

Определение высоты слоя насадки [1]. При достаточно большой высоте слоя насадки (//>0,5 м) режимы движения пара и жидкости в насадочных колоннах ближе к идеальному вытеснению, чем к полному перемешиванию. В связи с этим высоту слоя насадки можно оп­ределять, предполагая сначала, что потоки движутся в режиме идеального вытеснения, а затем учитывать влияние продольного пере­мешивания на общую эффективность извлече­ния компонентов.

Высоту слоя насадки в процессах абсорб­ции и ректификации при режиме идеального вытеснения определяют из основного уравне­ния массопередачи:

W dy J *

КогаунУ - у

Где w - скорость пара в свободном сечении ко­лонны, м/с; ког - общий коэффициент массо - передачи, выраженный через концентрации компонента в газовой фазе, м/ч; у - массовая концентрация компонента в паре; у* - равно­весная концентрация компонента в паре.

Это же уравнение можно записать в более простом виде:

Н = VWor>

А по эмпирическому методу расчета H = h, KBN,

W

Ук

Где Nor = J Ун

Общее число единиц переноса массы, выра­женное через концентрацию компонента в га­зовой фазе; N - число теоретических тарелок; И0Г - общая высота единицы переноса (ВЕП), выраженная через концентрацию компонента в газовой фазе, м; ИЭКВ - высота насадки, экви­валентная одной теоретической тарелке, м.

Для реальных смесей число единиц пере­носа 7Vor определяется графически как пло­щадь под кривой (рис. 5.1.9).

Для идеальных бинарных смесей мини­мальное число единиц переноса массы при бесконечном орошении определяется по фор­муле

(^orLin -

1-У/)

При заданном орошении расчет ведется с помощью зависимости, показанной на рис. 5.1.10.

Имеется уравнение связи между числом единиц переноса и числом теоретических таре­лок:

N,

2a A + 1

I-xr

In

Где К = — 2

In

При абсорбции, когда равновесная и ра­бочая линии являются прямыми, общее число единиц переноса определяется по уравнению Кольборна:

1

L+O-Jt)-?-

1-А.

У\~Уг і mG где ф = ; К ; у\ - мольная

У 2 - тх 2 L

Доля абсорбируемого компонента в газе, по­ступающем в низ колонны; У2 - мольная доля абсорбируемого компонента в газе, выходящем из верха колонны; Х2 - мольная доля абсорби­руемого компонента в жидкости, поступающей на верх колонны; т - тангенс угла наклона прямой равновесия.

Значения высоты насадки, эквивалентной одной теоретической тарелке (ВЭТТ), и высо­ты единицы переноса массы (ВЭП) по анало­гии с понятиями КПД тарелки и числа единиц переноса в тарельчатых колоннах обозначают эффективность контакта или эффективность насадки.

Эффективность насадочной колонны за­висит от различных факторов: расходных параметров; физических свойств пара и жидкости, ти­па насадки;

Первоначального распределения оро­шающей жидкости;

Размера насадки и материала, из которого она изготовлена;

Высоты слоя насадки и способа ее укладки.

Рис. 5.1.10. Зависимость для расчета числа единиц переноса

На эффективность массообмена сильно влияет неравномерность распределения пото­ков по сечению колонны, приводящая к изби­рательному движению пара и жидкости. Пар имеет тенденцию двигаться в центре насадоч­ной колонны, а жидкость - на ее периферии, в результате чего появляется так называемый «сухой конус». Перераспределение потоков увеличивается в колоннах большого диаметра, особенно при плохом распределении фаз по сечению при их поступлении в колонну.

Влияние размера колонны на ее эффек­тивность становится значительным для колон­ны диаметром 600 мм и выше, вплоть до 2,5 м.

Для колонны с насадкой из колец Рашига для ВЭТТ можно воспользоваться уравнением:

0,2

Ирг

^экв ~ ^

4г У

"з IgT

1-Х'

У

Где X - фактор извлечения; X = mG/L\ т - тан­генс угла наклона касательной к кривой равно­весия; для процессов абсорбции А = 48; щ = = 0,405, «2 = 0,225, щ = 0,045; для процессов ректификации А = 28; П\ = 0,342, = 0,19, п3 = 0,038.

5.1.3. Значения коэффициента Си показателей степени а и b

Иж& =C(3600wpn)aDbH°'n

Где Н\ = высота слоя насадки между перерас­пределителями жидкости, м; рж - выражена в t/cmj; С, a, b - коэффициенты и показатели сте­пени. зависящие от размера насадок (табл. 5.1.3).

Расчет гидравлического сопротивления слоя насадки [1]. Сопротивление слоя сухой насадки

\2

Н Рп

W F

V ев J

1 + 5 Ю-5 Rer

СВ J

Где Егж = Ig - критерий Фруда для жид­кой фазы.

Для приближенного расчета сопротивле­ния слоя орошаемой насадки (кольца Рашига, седла Берля, насадка Инталлокс) высотой 1 м можно воспользоваться уравнением Лева:

Где Н - высота слоя насадки, м; d3KB =

= 4 FcJa.

Для насадки из колец Рашига, загружен­ных в навал,

\ = 140/Rer при Rer - Wn^3KBpn < 40;

Цп^св

X = Іб/Re?-2 при Rer = ^квРп > 40 Ип^СВ

Для насадки из колец Рашига, загружен­ных в укладку,

; A = 3,12 + 17-

0,375

Ар/Н = арпи>210'

5.1.4. Значения коэффициентов Аир уравнения (5.1.3)

5.1.5. Значения коэффициентов Аир уравнения (5.1.4)

Где L' - расход жидкости на единицу площади поперечного сечения колонны, м3/(м2ч), а и Р - коэффициенты, приведенные в табл. 5.1.5.

На рис. 5.1.12 показана насадочная ко­лонна.

Из вспомогательных узлов колонного оборудования рассчитывают узлы ввода сырья в колонну, устройство для ввода паров под нижнюю тарелку, распределительные устрой­ства для газа (пара) и жидкости, определяют диаметры штуцеров, выбирают опоры колон­ных аппаратов, определяют объем низа колон­ны [30,31,45, 59, 65, 77].

Все прочностные расчеты для колонного аппарата выполняют по существующим норма­тивам, например: толщину стенки обечайки, днища, крышки, испытывающих внутреннее и наружное давление, определяют по ГОСТ 14249. Расчет фланцевых соединений, опор, аппарата на ветровую нагрузку, укрепление от­верстий проводят по соответствующим нор­мам. Конструктивные размеры обечаек, днищ, крышек, штуцеров, тарелок и др. - по справоч­никам и каталогам [30. 36, 59].

Основные технические данные колонн различного типа: тарельчатых царговых и цель­носварных. колонных аппаратов с насыпной и регулярной насадкой царговых и цельносвар­ных, а также параметры форсунок приведены в справочнике [65].