ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ
Датчики кондуктометрических и диэлькометрических влагомеров преобразуют электрические параметры твердых и жидких материалов (р, є, Tg6) в электрическую величину: омическое сопротивление, емкость, активное, реактивное или полное сопротивление в цепи переменного тока. Чувствительный элемент датчика — это электродное устройство, состоящее из двух электродов, из нескольких электродов, соединенных электрически в две группы, или из одного электрода, образующего с поверхностью нулевого потенциала («землей») систему двух проводящих тел.
Датчики влажности можно классифицировать по ряду признаков:
1. Метод измерения, для которого предназначен датчик.
2. Агрегатное состояние и внешняя структура анализируемых материалов.
3. Условия работы влагомера — датчики для непрерывных или дискретных измерений.
4. Способ подвода материала к чувствительному элементу (проточные и погружные датчики).
52
Рис. 3-1. Схема измерения четырехэлектродным датчиком. |
По принятой классификации следовало бы раздельно рассмотреть датчики кондуктометрические и диэлькоме - трические. Однако выходная величина датчика зависит от Схемы и параметров электрического измерительного устройства, в которое он входит, от рода и частоты тока в этом устройстве. Один и тот же преобразователь с исследуемым материалом в междуэлектродном пространстве можно рассматривать как омическое сопротивление, если измерение производится в цепи постоянного тока, или как конденсатор при измерениях переменным током повышенной частоты. Поэтому целесообразно рассмотреть общие свойства датчиков, применяемых в обоих электрических методах. Исключение составляют датчики некоторых типов, специфические для одного из методов (четырехэлектродные — для кондуктометрического[1]), датчики без гальванического контакта между электродами и исследуемым материалом).
Принцип устройства и работы четырехэлектродного датчика поясняет его принципиальная схема (рис. 3-І). Четыре игольчатых электрода приложены к поверхности исследуемого материала. Через два электрода 1 а 4 Пропускают постоянный ток I, а между внутренними электродами 2 и 3 измеряют при помощи вольтметра с малым потреблением тока (ламповый вольтметр с большим входным сопротивлением, нулевая компенсационная схема) падение напряжения U на определенном участке цепи. При известных расстояниях между электродами по измеренным величинам U и / можно определить удельное объемное сопротивление р материала. Приведенные ниже зависимости справедливы только при соблюдении некоторых условий.
Материал в исследуемом объеме должен быть однородным и изотропным в отношении проводимости и должен иметь плоскую поверхность; поверхностные токи между электродами должны отсутствовать. Все четыре
электрода располагают на одной прямой; площадь контакта с материалом должна быть минимальной («точечный контакт»). При измерениях на большом образце материала электроды достаточно удалены от всех поверхностей материала, кроме исследуемой, и среду можно считать полубесконечной. В этом случае
Где Di, D2, D3— расстояния между электродами, показанные на рис. 3-1.
Если расстояния между электродами равны, т. е. й= =Dz—D3=D, то
(3-2)
Как вытекает из уравнений (3-1) и (3-2), во всех случаях применения четырехэлектродного датчика результат измерения удельного сопротивления материала не зависит от величины переходных сопротивлений электрод — материал. Это объясняется тем, что переходные сопротивления токовых электродов в одинаковой степени влияют на величины U и /, а переходные сопротивления потенциальных электродов при применении нулевого компенсационного метода не влияют на результат измерения U. Указанное свойство является существенным преимуществом четырехэлектродных датчиков по сравнению с двухэлектродными.
Четырехэлектродные датчики нашли ограниченное практическое применение при измерениях влажности почв и некоторых строительных материалов.
Перейдем к рассмотрению функции преобразования датчиков, пригодных как для кондуктометрического,.так и диэлькометрического метода. Эта функция описывает статическую характеристику датчика. Что касается динамических свойств, то при равномерном распределении влаги в материале датчик электрического влагомера можно рассматривать как безынерционное звено, что является'одним из преимуществ электрических методов измерения влажности по сравнению с многими другими методами. Исключение составляют кондуктометрические влагомеры постоянного тока, у которых наблюдается явление убывания тока во времени (см. § 4-1).
В первую очередь рассмотрим статические характеристики двух типов датчиков, часто применяемых в электрических влагомерах:
А) Датчики с плоскими электродами, прилегающими к одной поверхности материала и расположенными в одной плоскости («копланарный» датчик).
При соприкосновении материала с электродами (или приближении материала к ним) изменяется краевая емкость датчика. Такие датчики именуют иногда конденсаторами с продольным или параллельным «внешним» полем в отличие от обычных конденсаторов, у которых «внутреннее» поле направлено поперек материала, находящегося между обкладками. «Односторонние» датчики измеряют проводимость и емкость слоев материала, близких к поверхности. Напряженность поля в материале является функцией расстояния от контролируемой поверхности. Расчет датчиков этого типа рассматривается в [Л. 2-13 и 3-1].
Б) Датчик с одиночным электродом в виде проводящего стержня конечной длины. У такого датчика измеряются емкость и проводимость относительно земли; эти величины зависят от электрических параметров среды, окружающей электрод, его размеров и расположения относительно земли.
С |
Емкость вертикального тонкого кругового цилиндра длиной JL и радиусом iR, н-ижний конец которого находится на расстоянии Н от поверхности нулевого потенциала, можно рассчитать по формуле
(3-3)
E0eL АН |
Поле электрода имеет форму, при которой поверхностями равного потенциала являются поверхности эллипсоидов с электродом в качестве длинной оси.
Если принять соотношения между размерами электрода и его расстоянием от земли H^>L^>R, можно получить из (3-3) приближенную формулу для расчета емкости
EBeL
При применении электрических методов измерения влажности встречается необходимость определения электрических параметров материала по результатам измерения емкости и сопротивления при известных параметрах датчика или расчета емкости и сопротивления датчика при известных параметрах материала. Диэлектрическую проницаемость-материала нельзя определить по отношению емкости конденсаторного датчика с материалом между обкладками к емкости пустого датчика. Конденсаторные датчики, кроме части, заполняемой исследуемым веществом («воздушная емкость» С0), всегда имеют выводы, изоляционные и другие детали, создающие дополнительную емкость СЦ, которая имеет постоянное значение для данного датчика. В величину Сн входит, в частности, емкость незаземленной обкладки относительно земли. Наконец, «краевой эффект», т. е. искривление линий поля у краев обкладок конденсатора, создает краевую емкость С,0 величина которой зависит от положения диэлектрика относительно краев обкладки и от его диэлектрических свойств.
Наиболее точным способом определения параметров датчика является калибровка, осуществляемая измерением его емкости или проводимости при заполнении жидкими веществами, удельная проводимость, и диэлектрическая проницаемость которых известны с достаточной точностью; при калибровке конденсатора возможно применение и газообразных эталонных веществ. В общем случае суммарная емкость датчика, заполненного исследуемым веществом (если пренебречь индуктивностью и активным сопротивлением датчика), равна:
СЖ=еСО+Сн+Ск. (3-5)
Измерение емкости датчика при заполнении его двумя эталонными веществами, диэлектрические проницаемости которых равны и позволяет вычислить из (3-5) параметры датчика — рабочую (воздушную) емкость С0 и сумму паразитных емкостей Сн+Ск:
С.+с«=с^—C~zce" ' (З-7)
I 2 Є1* 2
Где Схі и СХ2 — измеренные значения емкости конденсатора при заполнении его веществами с диэлектрическими проницаемостями, равными соответственно «і и єг - .56
Возможные расхождения между значениями полученными с первым и вторым веществом, обусловлены погрешностями измерения и непостоянством паразитных емкостей датчика.
Эталонное вещество должно быть абсолютно чистым, обладать высокой химической устойчивостью и минимальной электропроводностью и не вступать в химические реакции с материалами датчика. Практически-для "калибровки используются чаще всего сухой воздух и бензол. Для воздуха є = 1,00058+0,00001 при давлении 760 мм рт. ст. и температуре 0°С. Диэлектрическая проницаемость чистого бензола при 20°С равна 2,2826, температурный коэффициент Аіє/Дt=—0,0019. Кроме того, используются смеси диоксана с водой JJI. 3-2], позволяющие в зависимости от отношения компонентов получить любую величину є от 2,235 (для чистого диоксана) примерно до 81 (вода), а также некоторые другие жидкости, перечисленные в табл. 3-1.
Таблица 3-1
|
Рассмотрим теперь специфические свойства датчиков диэлькометрических влагомеров.
Электрической моделью так называемого емкостного датчика влажности, т. е. включенного в цепь переменного тока конденсаторного датчика с исследуемым материалом в междуэлектродном пространстве, является его схема замещения. Эта схема определяется физическими процессами в диэлектрике (влагосодержащем материале) и, в значительно меньшей степени, конструкцией датчика. Рассмотренная выше схема замещения сложного поляризованного диэлектрика (рис. 2-2) приводит к схеме датчика, изображенной на рис. .3-2,а. Емкость Ci=C+Cs равна сумме рабочей и паразитной емкостей датчика и емкости электронной поляризации; С2 — емкость, создаваемая остальными видами поляризации. Сопротивление сквозному току обозначено Рл, эквивалентное сопротивление поляризационных потерь различных видов — Рг. При повышенной частоте приходится учитывать активное сопротивление і г электродов и их выводов, а также паразитную индуктивность L датчика. Для упрощения можно принять, что величина L (и индуктивность датчика в воздухе) не изменяется при введении исследуемого материала в датчик.
Приведенная общая схема замещения содержит элементы, которые трудно определить экспериментом; для практического использования целесообразно ее упростить. При частотах ниже 25—30 Мгц роль индуктивного
Рис. 3 2. Схемы замещения емкостного датчика влажности. |
Сопротивления незначительна и индуктивность L можно исключить из схемы; можно также пренебречь сопротивлением г, так как обычно Схема сводится к схеме замещения исследуемого материала. Если объединить в ней все емкости, а суммарное сопротивление потерь обозначить через Р, получим упрощенную параллельную схему (рис. 3-2,6), состоящую из емкости С без потерь, шунтированной активным сопротивлением R. Можно также пользоваться последовательной схемой (рис. 3-2,в), в которой емкость С' и сопротивление Р' включены последовательно. Переход от параметров параллельной схемы к параметрам последовательной выполняется легко, если учесть, ЧТО tg6= = P'C'w.
Известно, что критерием правильности схемы замещения является точность аппроксимации характеристик 58 реального объекта, в нашем случае — величин модуля и аргумента полного сопротивления датчика в достаточно широком диапазоне частот.
Задачу синтеза более точных схем замещения датчика для определенного материала (или группы материалов) можно решить, используя экспериментальные частотные характеристики, например, С(со) и tg6(to) для данного материала и критерий минимизации среднеквадратичных отклонений характеристик схемы замещения от экспериментальных. Так, для нефти и водонефтяных эмульсий была предложена схема замещения (рис. 3-2,г), параметры которой можно определить графоаналитическим способом по экспериментальной характеристике tg6 (<Й) [Л. 1-8].
Однако даже для одного материала построение универсальной схемы замещения, обладающей достаточной точностью в широком диапазоне влагосодержаний, явля ется весьма сложной и пока еще не решенной задачей. Поэтому при исследовании общих свойств диэлькометри - ческих влагомеров широко используют упрощенные модели — схемы замещения по рис. 3-2,6 и в. Из уравнения С'=С(1 +tg2 б) вытекает, что величины емкости по обеим схемам равны только при соблюдении условия tg8<C <С!1- Исходя из удобства математических операций, можно пользоваться последовательной или параллельной схемой замещения. Для влагосодержащих диэлектриков параллельная схема с постоянными значениями параметров отражает реальные характеристики датчика с материалом лучше, чем последовательная схема. Так, например, последовательная схема исключает возможность прохождения постоянного тока между электродами. Кроме того, у большинства влагосодержащих материалов tg 6 уменьшается с ростом частоты, что также соответствует параллельной схеме замещения; при последовательной схеме tg 6 растет с увеличением ко. Поэтому в дальнейшем используется параллельная схема; применение последовательной схемы ограничено теми случаями, когда это упрощает расчеты.
Комплексное сопротивление параллельной схемы замещения датчика равно: 1
R /«С R _ R-joWC
Z — ~Г~— 1 + jaRC ~ 1 + <0stf2C2 ' R + /соС
Если учесть, что RC=T (Т — постоянная времени цепи датчика), можно написать:
Или в показательной форме
Z=Aeh
С модулем A = Rj/r - j-и аргументом <р= — arctg ш7'.
Характер" полного сопротивления (т. е. преобладание в нем активной или реактивной составляющей) определяется частотой тока и постоянной времени контура датчика. Условием преобладания активной проводимости является l/7?»toC или шГ^І (lg63>l). В этом случае Z—R. Емкостная проводимость преобладает .при условии toC»l/i? или (оУ»! (tg6<Cl); при этом условии Z^l//'toC. Граничным условием, определяющим переход проводимости датчика от активной к емкостной, является (оУ—1, т. е. tg6=l.
При измерениях влажности в переменном поле нашли широкое применение приемы измерения, описываемые схемой замещения на рис. 3-2,д. На этой схеме Сх зависит от диэлектрической проницаемости материала в датчике; Rsс характеризует диэлектрические потери в датчике; С0 представляет собой постоянную емкость, включенную последовательно. с датчиком. Емкость С0 практически осуществляется следующим образом: а) включением конденсатора постоянной емкости последовательно с датчиком; б) введением на всей площади обкладок конденсатора датчика прокладок из твердого диэлектрика; в) сохранением слоя воздуха между материалом и обкладкой конденсатора. Частным случаем конденсаторов с изоляционными прокладками являются конденсаторные датчики, применяемые в высокочастотном титровании и в высокочастотных концентратомерах для жидкостей. Эти «бесконтактные» датчики (точнее, датчики с наружными электродами) имеют электроды на внешней поверхности сосуда из диэлектрика, внутри которого находится исследуемый раствор. Емкость С0 обусловлена диэлектрическими свойствами стенок сосуда между внешними обкладками и жидкостью. Схема на рис. 3-2,д может быть приведена к эквивалентной параллельной схеме на рис. 3-2,е. В дальнейшем активной проводимостью конденсатора С0 пренебрегаем. Датчик по схеме 60 рис. 3-2,д защищен от короткого замыкания обкладок через материал, но влияние активной проводимости материала на параметры датчика не устраняется. Для пояснения этого рассмотрим параллельную схему замещения. Лешо выразить активную и реактивную составляющие проводимости эквивалентной цепи через параметры датчика и последовательной емкости. Обозначим соответственно через Ys, Gg, Ва полную, активную и реактивную проводимости эквивалентной параллельной цепи. Полная проводимость эквивалентной цепи равна:
Ys=-^ + hCs = Gs + jBd. (3-9)
Полное сопротивление Z схемы на рис. 3-2,Є может быть выражено через составляющие схемы рис. 3-2,д следующим образом:
Z = r }. г, (3-10)
Уэ ЦОС0 1 Gx - f ;юСж 4
Где Gx=l/Rx — проводимость датчика с материалом.
Из (3-10) получаем:
У = Ggt°ACO і.G^Co-F со3С0Ся(С0 +Ся)
8 g2 + (0*(C0 + Сху G2x+I^(CB + Сху
Сравнивая (3-9) и (3-11), получаем:
GB= g ; (3-12)
= G|CB+Cо2С0Ся(С0 +Ся)
Уравнения (3-12) и (3-13) показывают, что как активная, так и реактивная составляющие полного сопротивления эквивалентной параллельной цепи являются функциями проводимости датчика Gx. Рассмотренная ■схема, следовательно, при измерении любого из параметров цепи не может исключить влияния проводимости Gx на результаты измерения.
Выходной величиной датчика является его полная проводимость или одна из ее составляющих — активная или реактивная.
Рассмотрим, какой эффект дает включение последовательной емкости прп измерении полного сопротивления датчика. В первую очередь изменяется угол диэлектрических потерь цепи. Тангенс угла диэлектрических потерь датчика равен:
Go |
Тангенс угла потерь эквивалентной цепи
Tg83:
После подстановки значений. Gs и В® из уравнения (3-11) и необходимых преобразований получаем:
Tg 8В = -=----------------------------------------------------- . (3-15)
Используя (3-14) и (3-15), подсчитаем отношение тангенсов углов потерь-:
-------------------------------------------- С~~С--------------------------------- *3-16)
1 +r—T/^-ttgseK
^ Г) ^ п
Из (3-16) следует, что для любых значений Сх/С0 отношение tg6s/tg6x:<l. Следовательно, цепь с последовательной емкостью имеет всегда меньший угол диэлектрических потерь, чем конденсаторный датчик, входящий в эту цепь.
Графики зависимости tg 6s/tg 6ж(Сж/Со) (рис. 3-3,с) для различных значений 'tg 6Ж представляют собой семейство гипербол, имеющих общую точку (при Сх/Со=0 и tg 63/tg-63c= 1) с асимптотой — осью С J Со (tg Ј>s/tg 6Ж=0 при CJQ,—У.+Ъо).
Увеличение tg £>ж влечет за собой уменьшение тангенса угла потерь эквивалентной цепи tg68. Значительное уменьшение tgfia ДОСТИГаеТСЯ уже при Са}/Со=1. Увеличение отношения С J Со сверх 1,5—2 мало изменяет tg б8; кроме того, такое увеличение сопряжено со значительным уменьшением чувствительности измерения.
Уменьшение чувствительности можно приближенно характеризовать отношением модулей полных сопротив - 62-
лений ZoLZx: чем больше это отношение, тем ниже чувствительность.
Зависимость отношения модулей
JJhcf^W7
От отношения емкостей CJCQ изображена графически на рис. 3-3,6; значения tg бж=ОД и tg'6x= 1 те же, что и на графиках рис. 3-3,с. Отношение модулей Z0JZX изменяется линейно с С J Со. При малых tg 6Х коэффициент пропорциональности близок' к 1. При наличии больших потерь в материале (кривые tgfi^l на рис. 3-3,а и б)
Рис. 3-3. Зависимости от отношения Сх/С0 емкостей датчика и последовательного конденсатора. а — отношения тангенсов углов потерь tg 6s/tg 6хш, б — отношения модулей ПОЛНЫХ сопротивлений |
Включение последовательной емкости вызывает относительно большее уменьшение результирующего tg б цепи, чем при малых потерях; однако оно сопровождается и большей потерей чувствительности.
Зная параметры датчика (Сх и tg 6Ж), можно на основании графиков иа рис. 3-3 подобрать оптимальную величину Со, обеспечивающую значительное уменьшение измеряемого угла потерь при допустимом снижении чувствительности.
Значительно реже емкостных применяются индуктивные датчики, представляющие собой катушку ин
дуктивности, в электромагнитном поле которой находится исследуемый 'материал.
Индуктивные датчики могут иметь различные конструктивные формы, например цилиндрической катушки, витки которой намотаны на внешнюю поверхность трубки из твердого диэлектрика. Исследуемый материал заполняет внутреннюю полость или внешнее пространство трубки либо непрерывно протекает через нее.
Одной из распространенных форм индуктивного датчика является плоская спиральная многовитковая катушка, закрепленная на одной плоскости диска из твердого диэлектрика или запрессованная в такой диск. При измерениях поверхность изоляционной оболочки соприкасается с поверхностью исследуемого материала.
Можно предложить различные схемы замещения индуктивного датчика. Показанная на рис. 3-4, а схема аналогична схеме замещения безэлектродного емкостного датчика; вместо емкостей в нее входят индуктивности. Индуктивность L} — это индуктивность самой катушки, а сопротивление R соответствует потерям в исследуемом материале. Недостатком приведенной схемы замещения является то обстоятельство, что она не учитывает собственной емкости катушки и ее изменений с влажностью материала. Эта схема, следовательно, лучше всего применима к материалам с высокой проводимостью при измерениях на относительно низких частотах. Схема замещения катушки в воздухе должна содержать собственную емкость, а также сопротивление потерь, соответствующее сумме потерь в катушке. Собственная резонансная частота катушки определяется всеми тремя составляющими ее полного сопротивления. Влияние емкостной и активной составляющих различно на разных частотах.
Рис. 3-4. Схемы замещения индуктивного датчика влажности. |
В измерительных схемах влагомеров, работающих при частотах не выше Ю7—0,5-108 гц, индуктивный датчик представляет собой цепь с сосредоточенными параметрами L, С, Я. Можно допустить, что параметр / яе 64
изменяется при замене воздуха влажным материалом; однако параметры С и R сильно изменяются в зависимости от в и у материала; именно эти изменения используются для измерения влажности. В связи с этим можно предложить схему замещения (рис. 3-4,б), в которой Li и Ri характеризуют индуктивность и проводимость датчика без материала, а параметры вторичного контура Rz и С2 — диэлектрические потери в материале и емкость датчика с материалом. Взаимная индуктивность М соответствует связи между катушкой и материалом.
Если связь индуктивного датчика с исследуемым материалом постоянна, можно применить простую схему замещения, аналогичную параллельной схеме емкостного датчика. В этой схеме (рис. 3-4,е) L обозначает индуктивность катушки, v — ее сопротивление, С—-собственную емкость катушки с материалом, G — активную проводимость, соответствующую диэлектрическим потерям в датчике с материалом.
Из рассмотренных схем замещения вытекает, что выходная величина индуктивного датчика является функцией его емкости и активной - проводимости, а следовательно, и обоих удельных параметров материала е и tg 6. Характеристики влагомеров с индуктивным датчиком весьма близки к характеристикам влагомера с емкостным датчиком. Для датчиков обоих типов применяются одинаковые измерительные схемы. В некоторых случаях (например, при измерениях влажности движущихся материалов) индуктивный датчик позволяет получить более удобное конструктивное решение, чем емкостный.