АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ

Уравнения массопередачи

Основные уравнения массопередачи. Практически при проведении диффузионных процессов в аппаратах непрерывного действия, работаю­щих по принципу противотока, про­цесс массообмена является устано­вившимся и, следовательно, состав фаз в этих случаях изменяется только по поверхности фазового, кон - такта, оставаясь постоянным во вре­мени для любого сечения аппарата, у

В двухфазной системе, состоя - р'к' щей из фаз Фх и Фу, как это было показано выше, возможно протека - Ун ние процесса массопередачи в двух направлениях: в одном случае рас - х пределяемый между фазами компо - " нент переходит из фазы Фу в фазу Фг., в другом, наоборот, переходит из фазы Фх в фазу Фу, причем в обоих случаях движущая сила про­цесса может быть выражена либо че­рез концентрацию распределяемого между фазами компонента в фазе

Фу, л - 'о через концентрацию этого же компонента в фазе Ф^. Выра­зив движущую силу процесса через концентрацию в фазе Фу, рассмот­рим случай массопередачи, когда распределяемый между фазами компо­нент переходит из фазы Ф^ в фазу Фу (рис. 315). Примем обозначения: Gv—количество фазы Фу в кг-мол/час, Gx—количество фазы Фх в кг-мол/час\ G—количество распределяемого между фазами компонента, переходя­щего за время т из фазы Фх в фазу Фу, в кг-мол•

Уравнения массопередачи

Рис. 315. К выводу основного уравнения массопередачи (при переходе распределяе­мого между фазами вещества из фазы в фазу Фу и выражении движущей си­лы процесса в концентрациях фазы Фу).

30 А г. Касаткин.

Хи и хк—начальное и конечное содержание распределяемого между фазами компонента в фазе Фх в долях моля;

Уп и У к—начальное и конечное содержание распределяемого между фазами компонента в фазе Фу в долях моля;

Ур. цКУр. к—начальное и конечное равновесное содержание распределяе­мого между фазами компонента в долях моля; у, хи ур, хр—содержание распределяемого между фазами компонента в фазе Фу, в фазе Ф^- и равновесное, в любом сечении аппа­рата в долях моля;

F—поверхность фазового контакта* в м2.

Выделим в аппарате бесконечно малый элемент поверхности dF. За промежуток времени т на этом элементе поверхности из фазы Фх в фазу Фу согласно уравнение (3—28) перейдет количество компонента, распределяемого между фазами:

DG = Кух (ур — У) DF кг-мол (3—30)

При этом содержание данного компонента изменится в фазе Ф на величину

, DG Dy==-G7X

И в фазе Фх на величину

6\.т

В случае линейной равновесной зависимости

*

LJp=kxX

И, следовательно

VG

Dyp = Kxdx =

А изменение движущеи силы процесса на выделенном элементе поверх­ности составит:

Откуда

DG — ~CJ)

П

K} 1

Gxi Gy т

Подставив найденное Значение dG в уравнение (3—30), получим

TOC \o "1-3" \h \z D (УР - У) //Р — у V

Или

(Fp Н-^к) F

С ^Р -_у)^пК с DF

Ут> — У у 1

(■"п. к-%) 0

Откуда

In Ь-"' ^ = пкхр (3—31)

Ур к ~ Уп У к

Имея в виду; что

Г/р. н— Ук=*У«

И

Ур. к — Уи =

Уравнение (3—31) можно переписать в таком виде:

In ^=nKyxF (3-32)

Уравнение материального баланса для данного случая, принимая Gy и Gx постоянными величинами, выражается для фазы Фу как

G = Gy (ук — ун) х

И для фазы Фх как

G = GX (хн — хк) т = Gx -J- (ур. н — ур. к) х

Подставив последние два уравнения в выражение для п, получим:

H _J_\_______ Ур- н — УР. К — Ук + Ун (Ур. п Ук) (ур. к — /Ун)

П 1 ^ G.,Z I G G

У ИЛИ

Ау"~л? ук (3—33)

Подставив найденное значение п в уравнение (3—32) и решая это уравнение относительно G, получим

П К с. АУн — АУк

Или

G = KyFxAycf>. /сгс (3-34)

Где

= (3~35>

Так как в условиях противотока понятия «начальное» и «конеч­ное» состояние относительно поверхности фазового контакта являются неопределенными, то для того, чтобы числитель и знаменатель дроби в уравнении (3—35) были положительными, в дальнейшем будем всегда за начальную разность концентраций принимать наибольшую, обозначая ее Дуг, и за конечную разность—наименьшую, обозначая ее Д*/2. Тогда уравнение (3—35) примет вид:

= (3-36)

Выражая движущую силу процесса в концентрациях распределяе - "мого между фазами вещества в фазе Фх, .найдем аналогично для случая перехода данного компонента из фазы Фх в фазу (как это предста­влено на рис. 316):

G=KxFxAxcp. (3—37)

Где

Ахг — Алга

Ьх^^ТЇ (3-38)

2'31G Дх!

— хк

Дхк — хн Хрт к

И соответственно Axx наибольшая и Дл:2—наименьшая разности.

Р. н

F-

Т

Р. н

Рис. 316. К выводу основного уравне­ния массопередачи (при переходе рас­пределяемого между фазами вещества из фазы в фазу Фу и при выраже­нии движущей силы процесса в кон­центрациях фазы Фд-).

Аналогичные уравнения могут быть поручены и для случая пере­хода распределяемого между фазами компонента из фазы Фу в фазу Фх при выражении движущей силы процесса через концентрации в фазе Фу. Для этого случая получим уравнения (3—34) и (3—35) и согласно рис. 317:

А У» = Unt- Ур. к '

&Ук=Ук — У р. и

Уравнения массопередачи

Рис. 317. К выводу основного уравне­ния массопередачи (при переходе рас­пределяемого между фазами вещества из фазы Фу в фазу Фу и при выраже­нии движущей силы процесса в кон­центрациях фазы Фд,).

Уравнения массопередачи

Рис. 318. К выводу основного урав­нения массопередачи (при переходе распределяемого между фазами ве­щества из фазы Фу в фазу Фу и при выражении движущей силы процес­са в концентрациях фазы ФЛ).

При этом

А при выражении движущей силы через концентрации в фазе Фх получим урав­нения (3—37) и (3—38) и согласно рис. 318:

&Xj= Хг

VP- Н

Дх„ =Fx

Р. к

Уравнения (3—34), (3—35), (3—37) и (3—38) являются основными уравне­ниями массопередачи. Через заданные величины начальных и конечных концентраций распределяемого между фазами компонента они связывают производительность диффузионных аппаратов и поверхность фазового контакта, необходимую для обеспе­
чения заданной производительности. Эта поверхность определяется из вь: ражений

(3-39а)

Уравнения массопередачи для насадочных диффузионных аппара­тов. Если диффузионный процесс проводится в колонне, заполненной насадочными телами, то высоту насадки обычно определяют по задан­ной производительности аппарата.

Обозначим: V—объем, заполненный насадкой, в м3\ Н—высота насадки в м\ f—площадь свободного сечения аппарата в м2\ а—удельная поверхность насадки в м2/м3. Тогда

F = aV м2 (3—40)

V = FH м3 (3—40а)

И, следовательно

FAfH М2

Н = (3-41)

При линейной равновесной зависимости

Я = —пгА------------- м (3—42)

Н = f„-G.--------- м (3—42а)

Общее число единиц переноса. Подставив в уравнение (3—42) значение G из уравнений материального баланса

G = Gy (Уг — Уъ)* G = GX {хх — х2) т

Получим

У1 — У2

Н =

Н =

А]Ку Дг/ср. Gx XI — Х2

AfKx Дх,

Ср.

* или

H = Hymy М (3—43)

Н = Hxmx м (3—43а)

Где mv = у\~у* и mx— X1~X°-------- изменение рабочей кон -

У Д^ср. А Д*ср. ^

Центрации распределяемого между фазами компонента, приходя­щееся на одну единицу движущей силы; эту величину называют общим числом единиц переноса.

Величины

К-

(3-44) (3—44а)

М

AfKy G

М

AfKx

По смыслу уравнений (3—44) и (3—44а) приобретают значения высоты рабочей части или высоты насадки диффузионного аппарат а, соответствующей или эквивалентной одной единице переноса.

Для_:шобод__р^новесной зависимости общее число единиц переноса можно представить в более общем виде, исключив At/cp - и Ді'Ср. Для эле­мента фазового контакта dF по предыдущему имеет место равенство

КухІУг

Y)DF

DG = XG.,Dy


Откуда

DF =

^ Г ~~ J

Ур — У

Подставив найденное значение F в уравнение (3—41), получим

И

J Ур

Уравнения массопередачи

Н

АГКу

И соответственно

С

Или по предыдущему Н — hymy Н — hxmx

Где

Рис. 319. Графическое определение обще^ го числа единиц переноса.

Dx

Н =

AfKx

_ Г Dy

Gv С Dy

(3-46)

(3—46а)

(3-47) (3—47а)

Mv == \

У J Ур

Dx

Тг =

(3-48) (3—-48а)

У

Новые выражения общего числа еди­ниц переноса.

Интегралы в уравнениях (3—48) и (3—48а) решаются в заданных

Пределах графически. Для этого строят кривую в координатах * —у или

Ур У

-х и измеряют по масштабу площадь*(рис. 319), заключенную

1

Между кривой, осью абсцисс и ординатами, проведенными через задан­ные точки ук и г/к в первом случае и через точки хн и хн—во втором случае.

Dy

Ky YP~Y

Dy

(3-45)

Ступени изменения концентрации. Примем, как это представлено на диаграмме - рис. 320, такой объем диффузионного аппарата, у кото­
рого концентрация распределяемого между фазами компонента на вы­ходе из него уп* равна равновесной концентрации на входе в него уРп1. Это изменение концентрации назовем ступенью изменения концентрации.

Очевидно, число единиц переноса, соответствующее одной ступени изменения концентрации, тус или тхс, найдем как

Уравнения массопередачи

(3-51)

(3—52)

Рис. 320. Ступень изменения концентра­ции.

&Х,

Или в интегральной форме как

= г

J Ур-

Т.

(Х~Хр)п2

С Dx \

(X~XPhl

(3—53)

__ Уп2 --- Ут

Tyn ср. ХП\ Хп2

ТГг.=

П ср.

При заданных величинах начальной и конечной концентрации рас­пределяемого между фазами компонента число ступеней изменения кон­центрации Л/с в случае линейной равновесной зависимости может быть определено аналитически. Число ступеней вычисляется как частное от деления общего числа единиц переноса ту: определяемого при заданных рабочих концентрациях по уравнению (3—48), на число единиц переноса одной ступени rnvc, принимаемого по уравнениям~[3::-:5Э) и (З^-ЗЗІ):

[NC = ^L ]

(3—54)

Где к

IЕ Мус (

Для перехода от числа ступеней к высоте насадки насадочных ко­лонн можно написать уравнение

Н = HvcNc

Ус—высота насадки, эквивалентная одной ступени изменения кон­центрации.

Из сравнения уравнений (3—47), (3—53), (3—54) видно, что

У с An

Ус

Н = Hymy ■■


Откуда

(3—55)

Hyc = Hymyc

Т. е. высота hyc, эквивалентная одной ступени изменения концентрации, равна высоте, эквивалентной одной, единице переноса, умноженной на ступень изменения концентрации,; или

H

Т

■у С

VЕ

Ф\

(3—56)

Определение теоретического числа ступеней изменения концентра­ции графическим методом. В тех случаях, когда равновесная зависимость

Является более сложной и линия равновесия представляет собой кривую, определяемую уравнением Рауля-Дальтона или эмпирическим путем, аналитическая зависимость для числа ступеней изменения концентрации не является такой простой, как при линейной равновесной зависимости.

Однако во всех случаях массообмена, т. е. при любой равновесной зависимости, число ступеней изменения концентрации можно сравнительно просто определить графическим путем на диаграмме у—х.

Для этого на диаграмме у—х наносят прямую в случае линейной равновесной зависимости (рис. 321) или кривую равновесия в случае

Уравнения массопередачи

Рис. 322. Определение числа ступеней из­менения концентрации в случае криволи­нейной равновесной зависимости.

Уравнения массопередачи

Рис. 321. Определение числа ступеней из­менения концентрации в случае линейной равновесной зависимости.

-л- Ш

Любой другой равновесной зависимости (рис. 322) и прямую рабочих концентраций по уравнению у=Ах+В. Проводя из точки а, соответ­ствующей конечной концентрации компонента, распределяемого между фазами, горизонтали и вертикали между линией равновесия и линией рабочих концентраций, получаем ломаную линию. Число ступеней этой ло­маной и будет числом ступеней изменения концентраций Nc. Так, на рис. 321 Nc=2 и на рис. 322 Nc= 5.

В случае линейной равновесной зависимости согласно уравнению (3—51) число единиц переноса mvC, соответствующее одной ступени измене ния концентрации, не зависит от концентрации и для каждого конкрет­ного случая является величиной постоянной, зависящей от наклона

K

Прямой равновесия п= В этом случае все ступени изменения кон -

Центрации являются равноценными и высота hvc, эквивалентная одной ступени изменения концентрации, численно одинакова для всех ступеней.

Высота насадки Н в этом случае может быть определена как

H = hycNc (3—57)

Если равновесная концентрация не является линейной и линия рав­новесия представляет собой кривую, такой простой зависимости между числом ступеней изменения концентрации и высотой насадки нет. В этом случае эквивалентные одной ступени число единиц переноса для отдель­ных ступеней изменения концентрации и высоты не одинаковы и зависят
от состава фаз для каждой данной ступени изменения концентрации. Поэтому общая высота насадки определяется равенством

H = Hl т1 - j- /г11 т11 Н------------------------------------------ (3—58)

Ус ус 1 ус ус 1 V , >

ИЛИ

H = ^hyzmyc (3-59)

І

Однако число ступеней изменения концентрации Nc и в этом случае может быть определено графически путем построения на диаграмме у—х ломаной линии между кривой равновесия и линией рабочих концентра­ций, как это было показано на рис. 322.

АППАРАТЫ ХИМИЧЕСКОЙ ТЕХНОЛОГИИ

Шнековый дозатор — фасовка муки, цемента и другой пыли

Производство и продажа дозаторов шнековых для фасовки смесей пылящих и трудно-сыпучих Цена - 26000грн(1000дол.США) без дискрета или 34000грн с дискретом Контакты для заказов дозаторов: +38 050 4571330 dozator@msd.com.ua Производим следующее …

ЭКСТРАГИРОВАНИЕ

Экстрагированием называется процесс полного или ча­стичного разделения смеси веществ, обладающих неодинаковой раство­римостью в том или ином растворителе. Разделяемую смесь обрабатывают растворителем для извлечения из нее более легко растворимого вещества. Экстрагирование …

Определение удельного расхода воздуха и тепла по / — лг-диаграмме

Изображение процесса сушки на I—л:-диаграмме дает возможность установить характер протекания обмена теплом и влагой, а также опре­делить промежуточные и конечные параметры воздуха и удельные расходы воздуха и тепла. Теоретическая сушилка. …

Как с нами связаться:

Украина:
г.Александрия
тел. +38 05235 7 41 13 Завод
тел./факс +38 05235  77193 Бухгалтерия
+38 067 561 22 71 — гл. менеджер (продажи всего оборудования)
+38 067 2650755 - продажа всего оборудования
+38 050 457 13 30 — Рашид - продажи всего оборудования
e-mail: msd@inbox.ru
msd@msd.com.ua
Скайп: msd-alexandriya

Схема проезда к производственному офису:
Схема проезда к МСД

Представительство МСД в Киеве: 044 228 67 86
Дистрибьютор в Турции
и странам Закавказья
линий по производству ПСВ,
термоблоков и легких бетонов
ооо "Компания Интер Кор" Тбилиси
+995 32 230 87 83
Теймураз Микадзе
+90 536 322 1424 Турция
info@intercor.co
+995(570) 10 87 83

Оперативная связь

Укажите свой телефон или адрес эл. почты — наш менеджер перезвонит Вам в удобное для Вас время.